И переработанное

В этом случае вал можно об­
рабатывать на токарных станках
с копировальным 
устройством
или на специальных станках для
бескопирного точения валов не­
круглого сечения, а также на
зуборезных станках, работающих
по методу обкатки. Окончатель­
ную обработку отверстия выпол­
няют фасонными протяжками.
По сравнению со шпоночными и зубчатыми соединениями про­
фильные соединения обладают рядом преимуществ: они обеспечивают
лучшее центрирование деталей, не имеют острых углов и резких пере­
ходов сечения, вследствие чего здесь нет концентрации напряжений
и опасности возникновения трещин при термообработке.
Можно ожидать, что этот сравнительно новый способ соединения
будет развиваться по мере совершенствования технологии обработки
и точности изготовления деталей с фасонными поверхностями.
Пример расчета
Определить допускаемую величину крутящего момента 
Т
для соединений кли­
повой и призматической шпонками, а также для зубчатого соединения при одина­
ковых размерах вала и ступицы: 
d
= 100 мм, 
I
= 150 мм, 1асм] = 1000 кгс/см3 
для всех соединений.
Р е ш е н и е . По стандарту для 
d =
100 мм находим 
b =
28 мм, 
h =
16 мм. 
Размеры 
b
и Л одинаковы для клиновой и призматической шпонок.
101

---

[<*«.] 
Ы ( fd
+ 1
ъ)
1000 . 2,8 ■ 1,5 (о, 15 • 10 +
[
7
-] = ----------- L - -----Н__/. _ ------------------- 1---------------
Ы
^ 41 ООО кгс • см.
Здесь принято 
f
= 0,15.
Д ля соединения призматической шпонкой по формуле (6.6)
\acJ h l Dd
1000.1,6- 15.10 
[ Г ] =
4 Р 
------------ ?----------- = 6 0 000 к гс-см .
Д ля зубчатого соединения 
Т
определяем по формуле (6.10)
7* = [^см] 
Kzhlr
Ср.
Приняв прямобочные зубья средней серии с центровкой но внутреннему диа­
метру, по стандарту находим: 
г =
10, 
D =
102 мм, 
d
= 92 мм, / = 0,5 мм;
'■ср = (Я+<*)/4 = (10,2 + 9 ,2 )/4 = 4 ,8 см,
— 2 / =
10'2 - 9,2- 2
. 0,05 «в 0,4 см.
Принимаем 
К
= 0,8,