И переработанное

случаев относятся как 2/я [ср. формулы (5.2) и (5.3)]. Первый случай
является самым неблагоприятным, а второй — наиболее рациональ­
ным с точки зрения потребной величины затяжки болтов.
Следует заметить также, что наличие больших зазоров в сое­
динении может привести к разрушению клеммы от напряжений
изгиба. Практически конструкция с большими зазорами является
дефектной.
В современном машиностроении размеры деталей клеммового
А 
А
соединения выполняют под посадку 
или 
~
(скользящая посадка
С 
С
3
второго или третьего класса точности). При таких посадках обеспе­
чивается свободная сборка деталей без излишних зазоров.
Это дает основание рассматривать условия работы практически
выполняемых клеммовых соединений как средние между двумя рас­
смотренными выше крайними случаями и рассчитывать их прочность
по фюрмулам:
2 , 5 P , „ / d s M , l
5 P , „ / 3 = S . )
( 5 '4)
Здесь коэффициенты 2,5 и 5 приближенно равны средней величине
коэффициентов в формулах (5.2) и (5.3).
Расчет клеммового соединения с односторонним расположением
болтов (см. рис. 5.1) принято выполнять по тем ж е формулам (5.4).
При этом условно полагают, что функции второго болта соединения
выполняет сам материал рычага. Действительно, если верхний болт
в конструкции по рис. 5.1, б приварить к деталям, то условия работы
клеммы и нижнего болта не изменятся, а конструкция будет подобна
конструкции, изображенной на рис. 5.1, 
а.
Д ля определения потребной силы затяжки болтов преобразуем
формулы (5.4) к виду
P 3aT = K M l ( 2 , 5 z f d ) , \