И переработанное

смотреть два предельных случая (рис. 5.2).
Первый случай. 
Клемма обладает большой жесткостью, а посадка
деталей выполнена с большим зазором
(рис. 5.2, 
а).
При этом можно
допустить, что контакт деталей происходит по линии, а условие на­
дежности соединения выражается в виде
F d = N f d ^ M A
2F
 =
2 N f 
S , j
 
(5-I)
где 
N
— реакция в месте контакта; 5 — осевая сила; 
f
— коэффици­
ент трения.
Второй случай. 
Клем ма достаточно гибкая, ф орма сопрягаемых
деталей строго цилиндрическая, зазор в соединении близок к нулю
(рис. 5.2, 
б).
В этом случае можно полагать, что давление 
р
распре­
делено равномерно по поверхности соприкосновения деталей, а усло­
вия прочности соединения выражаются в виде
p fn db
 у
М ,
p f J id b s ? S .
По аналогии с формулой (1.22) и рис. 1.24 на стр. 42, рассматривая
равновесие полуклеммы, записываем
Р
 = 2 
P 3BT/(d b ).
После подстановки и сокращения получаем
Рис. 5.2
По условию равновесия любой половины клеммы
N
= 2 Я эат,
где 
Р
зат — сила затяжки болтов.
Подставив значение 
N
в формулы (5.1), найдем:
(5.2)
( 5 .3 )

---

Таким образом, нагрузочные способности для двух предельных