И переработанное

Т
(рис. 6.2). В рас­
четной схеме по рис. 6.2 действие напряжений
ст, и ст2 (см. рис. 6.1) заменено равнодейст­
вующими 
N.
Момент стремится повернуть вал
в отверстии ступицы. Этому повороту препят­
ствует пара сил трения 
F = Nf
и защемление
шпонки. При защемлении левая половина
шпонки дополнительно нагружается, а пра­
вая разгружается. Эпюра напряжений на гранях шпонки из равно­
мерной преобразуется в трапецеидальную с максимальным напряже­
нием ст. За расчетную принимают треугольную эпюру, соответствую­
щую границе раскрытия стыка с правой стороны шпонки, т. е. такую,
при которой напряжения смятия еще распространяются на всю
ширину шпонки, но у правой кромки уже близки к нулю. При
этом точка приложения равнодействующей 
N
смещается от централь­
ной осн на величину 
{ ~ b — ^ b ^ = ^ b .
Величину а определяют из
условий
ст 
Ы/ 2 - N
и
T = Nf d + N
Решив их совместно относительно ст, получим
ст = _ _ 2 Г _ _
Ы Ы
+ j b
(6 .1 )
* 
Значительное сокращение применения клиновых шпонок позволяет не рассмат­
ривать в настоящем курсе все их разновидности и не давать подробного анализа на­
пряженного состояния в соединении.
93

---

Условием нераскрытия стыка является
Условие прочности по смятию
а ^ [ с т ] см. 
(6.3)
В настоящее время нет данных о величине сгь которую можно по­
лучить при запрессовке шпонки. Поэтому расчет производят по усло­