И переработанное

— х) 
Р-
 
Величина коэффициента 
%
определяется по условию равен­
ства дополнительных деформаций болта и деталей (условие совмест­
ности деформаций)
где 
— податливость болта, равная его деформации под нагрузкой 
в 1 кге; Я.д — суммарная податливость соединяемых деталей.
Из равенства (1.23)
R
Рис. 1.25
Др = ХЯАб = (1 - х )
Р ' к
д,
(1 .2 3 )
(1 .2 4 )
Д алее получим: 
приращение нагрузки на болт
(1 .2 7 )
( 1 .2 5 )
( 1 .2 6 )
43

---

Анализ полученных решении и выбор величины затяжки
соединений
1. 
С увеличением податливости болта Яб и уменьшением податли­
вости деталей 
к л
уменьшается приращение нагрузки болта 
Р б'
— см. 
формулу (1.25). Эту зависимость выгодно используют в практике и 
особенно при переменной внешней нагрузке 
Р.
Н апример, при изме­
нении внешней нагрузки 
Р
от нуля до максимума (рис. 1.26) в сум- 
D
марной нагрузке болта 
Р р
изменяется
только составляю щ ая 
Р 6
(по тому ж е 
закону, что и 
Р).
К ак правило, Хд 
значительно меньше 
и поэтому 
Р 6
значительно меньше 
Р.
От перемен­
ной составляющей 
Р 6
зависит уста­
лостная прочность болта. 
Применение
уп р у ги х болтов
(рис. 1.27) 
является
хорошей защитой от усталостного
разруш ения.
Прочность обычного бол­
та определяется приближенно вели­
чиной внутреннего диаметра резьбы dj. Учитывая отсутствие кон­
центрации напряж ений в неразрезанной части стерж ня, ее диаметр 
можно брать меньше 
dx
(рис. 1.27, 
а)
или просверлить здесь отверстие 
(рис. 1.27, 
б).
При этом болт будет равнопрочным, а его податли­
вость увеличится.
Рис. 1.26
•<э
5}
Ф
ш я я ш ш ш
l
,
________
is
Рис. 1.27
2. 
С уменьшением Язат при постоянной 
Р
уменьшается Р ст — см. 
формулу (1.27). При Язат ^ (1 — 
Кб) Р
сила Рст становится равной 
нулю и в стыке появляется зазор. 
Образование зазора в стыке недопу­
стимо,
так как при этом наруш ается плотность соединения, а при 
переменной н агрузке появляю тся удары в стыке, от которых соедине­
ние быстро разруш ается.
44

---

Таким образом, 
достаточная величина предварительной затяж ки
Р за1, 
обеспечивающая нераскрытие стыка деталей, является необходи­
мым условием надежности и герметичности соединения.
Условие нераскрытия стыка:
Р ст > 0.
Практически нераскрытие стыка зависит не только от величины 
затяж ки
Р
зат, но и от сохранения ее в эксплуатации. Последнее опре­
деляется следующими факторами:
A. 
Качеством обработки поверхностей стыка.
При большей ш еро­
ховатости поверхности ее неровности постепенно сминаются, что 
приводит к ослаблению затяж ки. Д л я ответственных соединений 
поверхности стыка деталей рекомендуют шлифовать.
Б. 
Числом поверхностей стыков. Чем больше поверхностей, тем
хуже сохраняется затяжка
(на рис. 1.25 число поверхностей стыка 
равно четырем, считая поверхности под гайкой и головкой болта).
B. 
Качеством поверхности и точностью резьбы.
Грубая резьба 
сминается и уменьшает силу затяж ки . В ответственных соединениях 
рекомендуют применять гайки, увеличивающие равномерность рас­
пределения нагрузки по виткам резьбы (см. рис. 1.18).
Г. 
Надежностью способа стопорения резьбы
(см. рис. 1.9-М . 12).
Д . 
Качеством прокладок. Упругие прокладки в стыке лучше сохра­
няют затяжку.
(Отметим, что пружинная шайба (см. рис. 1.9, 
б)
в этом 
смысле такж е выполняет роль упругой прокладки.)
В зависимости от перечисленных выше факторов, трудно поддаю­
щ ихся учету, а такж е ввиду опасности раскрытия' стыка деталей 
целесообразно применять высокую затя ж к у соединений, особенно 
при переменных н агрузках. Это положение полностью подтверждается 
практикой эксплуатации резьбовых соединений. Н а практике реко­
мендуют принимать
P W = K .„ P ,
(1.28)
где 
К 3ат
— коэффициент затяж ки .