И переработанное

74

---

т
I
Л
—— б-
г—
\ т
1
Л
Рис. 3.10
(рис. 3.9, б). П ри этом напряж ения в двух швах образую т пару сил 
с плечом 
Ь,
которая уравновешивает момент нагрузки 
М .
Л о б о в ы е ш в ы (рис. 3.10) наклады ваю т перпендикулярно к 
линии действия нагрузки 
Р.
Н апряж енное состояние лобового шва 
неоднородно. 
Здесь наблюдается 
значительная концентрация нап ря­
ж ений, связан ная с резким измене­
нием сечения деталей в месте свар­
ки и эксцентричным приложением 
н агрузки . 
Основными 
являю тся 
касательны е н апряж ения т на гори­
зонтальной плоскости и нормаль­
ные напряж ения 
а
на вертикаль­
ной плоскости.
По методу, принят ом у в инже­
нерной практ ике, лобовые швы рас­
считывают только по
т. З а рас­
четное сечение, так ж е как и во 
фланговых швах, принимают сече­
ние по биссектрисе 
т
— 
т .
Разруш ение швов именно по этому сече­
нию подтверждаю т исследования.
Д л я одного лобового шва
т
=
Р / ( 0 , 7 А / ) « £ [ т ' ] .
(3 .8 )
Д л я двух швов (неж елательная конструкция)
t
= /7(2.0,7JW )«
s
[
t
'J. 
(3.9)
К о с о й ш о в (рис. 3.11) обычно применяю т в сочетании с ф ланго­
выми. Условие прочности косого шва имеет вид
% = P/Q,7kl
sg [т ']. 
(3.10)
Н а рис. 3.12 изображен случай, когда соединение одним угловым 
швом нагруж ено моментом 
М .
При этом напряж ения 
а
по торцу 
полосы (см. рис. 3.10) будут распре­
деляться подобно тому, как распре­
деляю тся нормальные напряж ения 
в поперечном сечении балки при
изгибе. Переходя к ранее рассмотренному условному расчету лобовых 
швов по касательным напряж ениям , получаем
м
м