И переработанное

W
 
1
~ 0 ,7 kb*
(3 .1 1 )
75

---

К о м б и н и р о в а н н о е
с о е д и н е н и е лобовыми и 
фланговыми швами рассчитываю т на основе принципа распределения
Рис. 3.13
нагрузки пропорционально несущей способности отдельных швов. 
При этом для соединения, изображенного на рис. 3.13, получим
Т ° 0 7 *С?Ф + /Л) < ^ -
(ЗЛ2)
Н а рис. 3.14 показан случай, когда соединение нагруж ено моментом 
и силой. При точном расчете такого соединения величина касательных 
напряжений от момента 
М
определяется по полярному моменту 
опасного сечения швов (рис. 3.15). В приближенном расчете полагают, 
что сопротивление комбинированного шва равно 
сумме сопротивлений составляю щих швов или 
М
=
М
ф +
М
j,,
где Мф и М л — моменты, воспринимаемые ф лан­
говым и лобовым швами*.
Если учесть, что по условиям равнопрочности 
необходимая длина фланговых швов /ф в комби­
нированном соединении не превышает 0,5 /л, здесь 
можно применить формулу (3.7) для определения 
УИФ — т ф 0,7 й/ф / л. Д л я определения 
М я
исполь­
зуем формулу (3.11) и запишем М., = т л • 1/6 -0,7 
kl„.
В месте пересечения швов т ф и т л одно и то ж е напряж ение, т. е. 
т ф = т ,. О бозначая это напряж ение через 
х/л,
после подстановки и 
несложных преобразований получим
5
5Г
1
У
J
■■ 
1
j
\Цт.
0,7к
1Ф
Рис. 3.15
ХМ -
М
—
. 
(3.13)
0,7Мф*л + - 
j
Н ап ряж ен и я в ш вах от действия силы 
Р
определяю т по формуле 
(3.12). Обозначив эти напряж ения через 
хР,
получим суммарное мак­
симальное напряж ение
т = тл, + тР < [ т ' ] .
(3.14)
О ценивая соединения внахлестку, отметим, что по форме и расходу 
материала они уступают соединениям встык, но не требую т обработки 
кромок.