Горный вестник Узбекистана 2007 №2

И звлечение Au, %
91,0


90,5


90,0


89,5


89,0


88,5


88,0

а) б)

93,0


92,0



И звлечение Au, %
91,0


90,0


89,0


88,0


87,0


86,0

0
л
140 150 160 170 180 190 20
Концентрация NaCN,мг/
74 75 76 77 78 79 80 81
Соде ржание кл. - 0,071 мм, %

Рис. 1. Зависимость извлечения Au от концентрации NaCN а) - в голове процесса и б) - от тонины помола

Содержание класса - 0,071мм, %	71%							73%
Содержание в исходной пробе	Au, г/т			Au, г/т				Au, г/т			Au, г/т
	1,62			1,68				1,68			1,68
Содержание в хвостовой пробе	тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т			тв.фаза, г/т Au	тв.фаза, г/т Au	тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т	ε Ag, %
Концентрация NaCN, мг/л	Au	Au	Au	Au				Au	Ag	Au	Ag
150	0,22	0,22	0,22	0,22		0,22	0,22	0,22	0,19	<0,01	<0,1	86,4	44,1
180	0,21	0,20	0,20	0,20		0,20	0,20	0,20	0,20	<0,01	<0,1	87,0	41,1
200	0,19	0,19	0,19	0,19		0,19	0,19	0,19	0,19	<0,01	<0,1	88,3	44,1
230	0,19	0,19	0,19	0,19		0,19	0,19	0,19	0,20	<0,01	<0,1	88,3	41,1
Содержание класса - 0,071мм, %	75%							77%
Содержание в исходной пробе	Au, г/т				Au, г/т			Au, г/т			Au, г/т
	1,81				2,0			2,0			2,0
Содержание в хвостовой пробе	тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т			тв.фаза, г/т Au	тв.фаза, г/т Au	тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т		тв.фаза, г/т	ε Ag, %
Концентрация NaCN, мг/л	Au	Au	Au		Au			Au	Ag	Au	Ag
150	0,23	0,20	0,20		0,20	0,20	0,20	0,20	0,25	<0,01	<0,1	87,3	43,1
180	0,20	0,19	0,19		0,19	0,19	0,19	0,19	0,27	<0,01	<0,1	88,9	38,6
200	0,18	0,17	0,17		0,17	0,17	0,17	0,17	0,23	<0,01	<0,1	90,1	47,7
230	0,17	0,15	0,15		0,15	0,15	0,15	0,15	0,20	<0,01	<0,1	90,6	54,5

^а) б)

93 ₉₃

Извлечение Au, %
92 ₉₂

И звл еч ен ие A u , %
91
91
90
- 69 % ^90
89 - 71 % ₈₉
⁸⁸ - 73 %
₈₇ - 75 % ⁸⁸
- 77 % ₈₇
86
₈₅ 86
- 150 мг/л
- 180 мг/л
- 200 мг/л
- 230 мг/л

150 170 190 210 230
Концентрация NaCN, мг/л
69 71 73 75 77
Содержание класса - 0,071 мм, %

Рис. 2. Зависимость извлечения Au от концентрации NaCN а) - при различной тонине помола и б) - от тонины помола при различных концентрациях NaCN

отдельности, были подвергнуты сорбционному цианированию по стандартной методике, исполь- зуемой при паспортизации руд и при различной концентрации цианистого натрия в процессе.
Концентрация цианистого натрия в процессе поддерживалась в соответствии с программой лабо- раторных испытаний и составила: 150; 180; 200; 230 мг/л.
Полученная в результате лабораторных испыта- ний зависимость извлечения золота от концентра-
ции NaCN при различной тонине помола, приведена на рис. 2. Результаты представлены в табл. 3.
Как и следовало ожидать, увеличение тонины по- мола и концентрации цианистого натрия в рабочих интервалах положительно сказываются на результатах сорбции.
Причем, при «грубом» помоле, увеличение кон- центрации цианида со 150 до 230 мг/л дает прирост извлечения до 1,5%.
С увеличением тонины помола до 77%, такой же

прирост концентрации цианида увеличит извлечение на сорбции на 2,0%. Для количественного анализа серебра в рудных пробах с марта 2005 г. использу- ется атомно-абсорбционный анализатор «SOLAAR- S2», чувствительность анализа составляет (Δ)=±0,05 г/т, что достаточно для достоверных исследований в нашем случае.
Таким образом, оптимальными технологически- ми параметрами в условиях работы ГМЗ-2 на сего- дняшний день являются:

• 
  концентрация цианистого натрия в голове про- цесса в пределах 140÷190 мг/л;
  
• 
  помол рудного материала не ниже 77,5% клас- са – 0,074 мм.
  

УДК: 669:546.791 © Новиков Ю.П. 2007 г.

ИОНООБМЕННАЯ ТЕХНОЛОГИЯ УРАНА НА ИСТОКЕ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ГМЗ-1 НГМК

Новиков Ю.П., инженер ЦНИЛ НГМК

НГМК производит самое чистое в мире валют- ное золото и самую чистую закись-окись (вернее двуокись) урана для производства ядерного топлива атомных электростанций благодаря сорбционной технологии.
Если бы в начале 60-х гг. прошлого столетия в НГМК не удалось создать сорбционную техноло- гию (в принципе она была уже известна), а кон- кретно безфильтрационную ионообменную сорбци- онно-экстракционную технологию переработки глинистых урановых руд Учкудукского типа на ГМЗ-1 методом непрерывного противоточного сорбционного выщелачивания в пачуках с непре- рывным противоточным самотечным движением смолы и пульпы с твердофазной реэкстракцией и получением аффинажной закиси-окиси (двуокиси) не было бы ни Навои, ни Зарафшана, ни Учкудука и всего того, что связано с ними.
Урановые руды перерабатывали по фильтраци- онной растворительно- осадительной технологии, приведенной на рис. 1. Недостатки фильтрационной растворительной технологии: многооперацион- ность; большое количество разных оборотов и от- ходов; большой расход разнообразных реагентов и вспомогательных материалов; увеличение перевода урана из твердого в растворенное состояние и жид- кую фазу приводит к ухудшению качества продук- ции и увеличению потерь на последующих опера- циях, недостаточная полнота извлечения; при осаж- дении урана иногда образовывались труднораство- римые урансодержащие осадки.
Самым главным недостатком была необходи- мость 12-ти фильтраций, для чего требовалось сложное, дефицитное и к тому же малопроизводи- тельное фильтрационное оборудование из коррози- онностойких материалов и не менее сложное обо- рудование для создания и поддержания в фильтра- ционной системе вакуума. Кроме этого: пульпы
глинистых руд плохо фильтруются, особенно после выщелачивания.
В кеке при фильтрации остается большое коли- чество урансодержащей влаги. Пульпы же некото- рых глинистых руд переходят в гелеобразное со- стояние и совершенно не фильтруются. Поэтому создание технологии переработки урановых руд максимально свободной от перечисленных недос- татков было жизненной необходимостью.
Наиболее продуктивными работами в этом на- правлении оказались исследования ионообменных процессов и ионообменных смол.
Ионообменные смолы – это высокопористые ис- кусственные органические вещества. Благодаря на- личию в своей структуре 2,5-3 мг/экв/г ионообмен- ных групп при контактировании с растворами могут их при определенных условиях обменивать на неко- торые ионы присутствующих в растворе веществ, а при других условиях процесс может идти в обрат- ную сторону. Это обстоятельство было уже извест- но и широко использовалось в промышленности, в частности для очистки воды от солей жесткости.
Проверка выпускаемых химической промыш- ленностью сорбентов (смол) показала: при контак- тировании карбоксильного катионита СГ-1, фор- мальдегидного анионита Ан-2Ф и некоторых дру- гих с урансодержащими растворами происходит по- глощение-сорбция урана.
Обмен ионами между смолой и растворами идёт не нацело, а до установления химического равнове- сия между содержанием урана в смоле и остающей- ся его концентрацией в растворе. В этом суть и осо- бенности сорбции урана смолой и десорбции его со смолы при ее регенерации.
Сорбция урана смолой СГ-1 (под руководством академика Ласкорина Б.Н.) была использована для извлечения урана из воды озера Иссык-Куль пред- приятием Киргизского горно-химического комби-

Перевод рудного урана в растворенное состояние
^{(Выщелачиание. Е}о^{=90-95%, Е}Σ^{=90-95 %)}

Отделение урансодержащего раствора от твердого

(Классификация с промывкой песков. Фильтрация.
2-е репульпации с 2-мя фильтрациями и одной промывкой кека.
^{Первый цикл, Е}о^{=90-95 %, Е}Σ ^{=81-90,25 %)}
(передел) Пески и кек выщелачивания
получение Е (потери)=19-9,75%
хим.
концентрата Перевод урана в нерастворенное состояние
^{(Осаждение хим.концентрата. Ео=90-95%, Е}Σ^{=72,9-85,74%)}


Отделение урансодержащего осадка (хим. концентрата)от раствора ^{Фильтрация с промывкой Ео=90-95%,Е}Σ^{=65,61-81,45%)}
Маточник осаждения и промводы
Е (потери)=15,39-8,8%
Второй цикл Перевод урана хим. концентрата в растворенное состояние
^{(передел) (Содовая обработка хим.концентрата. Ео=90-95%,Е}Σ^{=59,05-77,38%)}
Содовая
очистка хим. Отделение урансодержащего раствора от кека
концентрата с (Фильтрация 2-е репульпации с 2-мя фильтрациями и одной промывкой. ^{получением Ео=90-95%, Е}Σ^{=53,15-73,51 % )}
диураната
аммония Кек содовой очистки
(очистка хим. Е (потери)=12,46-7,94%
концентрата от Перевод урана в нерастворенное состояние балластных
веществ ( Раскисление, осаждение диураната аммония ^{макропримесей) Ео=90-95%,Е}Σ^{=47,84-69,83 %)}


Отделение урансодержащего осадка (диуранат аммония) от раствора
^{(Фильтрация с промывкой. Ео=90-95%, Е}Σ^{=43,06-66,34 %)}
Маточник осаждения и промводы
Е (потери)=10,09-7,17%


Перевод урана диураната аммония в растворенное состояние в форме аммонийуранилтрикарбоната
(Углеаммонийная обработка диураната аммония.
^{Третий цикл Ео=90-95%, Е}Σ^{=38,75-63,02 %)}
(передел)
Углеаммонийная Отделение урансодержащего раствора от нерастворившегося остатка ^{перечистка ( Фильтрация. Ео=90-95%, Е}Σ^{=34,88-59,87%)}
диураната аммония
с получением Нерастворившийся остаток
аммонийуранил- Е (оборот)=8,18-6,47%
трикарбоната
Перевод урана в малорасторимое состояние в форме аммонийуранилтрикарбоната
^{(Трикарбонатное осаждение. Ео=90-95%, Е}Σ^{=31,39-56,88%)}


Отделение аммоний уранил тттрикарбоната от раствора
(Фильтрация с двукратной репульпацией –фильтрацией.
^{Ео=90-95%, Е}Σ^{=28,25-54,04%)}
Примеси и карбонатный раствор
Е (оборот) = 3,14-2,84%
Прокалка аммонийуранилтрикарбоната до закиси-окиси урана