Бошланғич шартлар

Ҳавфли кесим тавсифларини ҳисоблаш

Аравача рамасига ҳаракатланишнинг айрим режимларида таъсир этувчи фазовий кучлар тизими икки текислик бўйича ён балканинг эгилишини юзага келтиради, шу сабабли ҳисобий кесим учун y ва z ўқларига нисбатан эгилишга қаршилик моментларини аниқлаш керак. Кесимнинг геометриктавсифларини ҳисоблаш жадвал кўринишида бажарилади.

2-жадвал. Кесимнинг инерция моментларини yўқига нисбатан ҳисоби.

Элемент	Fi, см^2
1	53,2	0	0	-5,3	1494,38	6401,7
2	53,2	0	0	-5,3	1494,38	6401,7
3	28	19,5	546	14,2	5645,92	2,3
4	28	19,5	546	-24,8	17221,12	2,3
5	46	21	966	15,7	11338,54	15,3
	208,4	60	2058	-5,5	37194,34	12823,3

3-жадвал. Кесимнинг инерция моментларини zўқига нисбатан ҳисоби.

Номер элемента	Fi, см^2	y, см	y^2F,см^4
1	53,2	10,8	6205,2	8,68
2	53,2	10,8	6205,2	8,68
3	28	0	0	1829,3
4	28	0	0	1829,3
5	46	0	0	2027,8
	208,4	21,6	12410,496	5703,76

бу ерда F_i, см² – i- элементнинг кўндаланг кесим юзаси.

– i– элемент оғирлик марказининг y^/ўқига нисбатан ординатаси.
– i– элементнинг y^/ўқига нисбатан статик инерциямоменти.
;y, см – элемент юзаси оғирлик марказининг бутун юза нейтрал ўқларига нисбатан абсцисса ва ординатаси.
Z_i²*F_i=
Z₁= 0-5,3=-5,3см Z₁²*F₁= *53,2=1494,38см
Z₂=0-5,3=-5,3см Z₂²*F₂=1494,38см
Z₃= 19,5-5,3=14,2см Z₃²*F₃= *28=5645,9см
Z₄= -19,5-5,3=-24,8см Z₄²*F₄= *17221,12см
Z₅= 21-5,3=15,7см Z₅²*F₅= *46=11338,5см
∑ Z_i²*F_i=37194,34см


z_c – бутун юза оғирлик марказининг ординатаси.
; – ҳар бир элементнинг хусусий нейтрал ўқига нисбатан инерция моменти.
;
J_y1^{`</sup>=J<sub>y2</sub><sup>`}= =6401,7 J_z1^{`</sup>=J<sub>z2</sub><sup>`}= = =8,68
J_y3^{`</sup>=J<sub>y4</sub><sup>`}= =2,3 J_z3^{`</sup>=J<sub>z4</sub><sup>`}=
J_y5 ^{`</sup>= J<sub>z5</sub> <sup>`}=
бу ерда а – горизонтал бўйича ўлчам, см.
с – вертикал бўйича ўлчам, см.
Бутун юзанинг инерция моментлари:
42360,1+12823,3=55183,4


12410,4+5703,76=18114,2
y₁=y₂=10,8см
Вертикалвагоризонтал эгувчи моментлардан максимал кучланишлар нейтрал ўқлардан энг чеккада жойлашган кесимларда юзага келади, яъни пастки лист бурчакларида (1ва6нуқталар).
Горизонтал ўқ бўйлаб эгилишга қаршилик моменти.
=10411,96 см³
Вертикал ўқ бўйлаб эгилишга қаршилик моменти.
=1677,2 см³

2. 
   Раманинг оғирлик юкламалари
   

Раманинг вертикал юкламаси раманинг хусусий оғирлиги, тормоз жиҳозлари, узатма тортув моторлари ва османинг биринчи поғонаси рессорланган қисмлари, шунингдек кузовнинг битта аравачага тўғри келувчи оғирликларидан таркиб топади.

кн
бу ерда битта ўқ учун рессорланмаган қисмлар оғирлиги, кН.


38+47/2=61,5кн
Кузов оғирлигидантушаётган юклама Р_Кэлектровознинг битта аравачага тўғри келувчи оғирлигидан аравача оғирлигини айириш йўли билан аниқланади. Бу юклама тўртта маятникли осма орқали узатилади.
Аравача оғирлиги qюклама интенсивлиги бўйича бир текис тақсимланган ён ва шкворня балкаларининг, интенсивлиги бўйича 0,2qбўлган чекка балкаларнинг, ТЭМ ва рессорланмаган қисмларнинг оғирликларининг йиғиндиси сифатида аниқланадий.


2,2+0,012*208,4=4,7 кн/м
Аравача оғирлиги:


45,496+8,93+
3,57+47+123=227,9кн
Кузов оғирлигидан аравачага тушувчи юклама:


2*235-227,9=242,1кн


4. Рама хавфли кесимидаги кучланишлар.
Рама ва унинг юкламаларининг буйлама ва кундаланг укларга нисбатан тулик симметриклиги хисоблашларни раманинг ¼ кисми учун бажариш имконини беради. Бунда хисоблаш схемаси бир учи махкам котирилган консол балкани ясси

егилиши куринишига келтирилган.

0,25Р_К= 60,5 – кузовдан битта маятникка
тушувчи юклама.
0,2qb= 1,03 – чекка балкадан тушувчи юклама.
L= 233 – ён балка узунлигининг ярми.
R= 43,37 –рессоросмаси реакцияси.

• 
  биринчи участкани кўриб чиқамиз: 01p₂ 233-230=0,03м
  

1,03*0,03+4,7* =0,0329кн*м

иккинчи участкани кўриб чиқамиз: L-X_p2 <Х₂p₁

0,03
0,0329кн/м

учинчи участкани кўриб чиқамиз:L-X_p23p₁

1,43

-54,44кн*м
1,74-43,37*1,71-43,37*0,3+ кн*м

• 
  тўртинчи участкани кўриб чиқамиз:L-Xk4

1,74


-78,27кн*м

Балкадаги кучланиш катталиги:

5. 
   Максимальная скорость движения электровоза в кривой.
   

Бурилишлардаги ҳаракат тезлиги катталиги ғилдираклардан рельсга тушаётган ёнлама босимнинг ортиши туфайли чекланади.

Ёнлама босимнинг ҳаддан ташқари ошиб кетиши рельсни бўшаб кетиши ёки ғилдирак гребенини рельс устига чиқиб кетишига олиб келиши мумкин. Ташқи рельсдан энг катта ёнлама босим ҳаракат йўналиши бўйича жойлашган биринчи ўнг ғилдиракка тўғри келади (йўналтирувчи куч).Ҳаракат хавфсизлиги ва йўл мустаҳкамлиги йўналтирувчи куч 90 кН дан ортиқ бўлмаганда таъминланади. Бурилишлардаги рухсат этилган ҳаракат тезлигини аниқлаш учун y₁=90 кН шарт бажарилган хол учун аравачага таъсир этувчи кучлар мувозанати тенгламалари тизимини ечиш талаб этилади.

бу ерда у₁ – ҳаракат йўналиши бўйича биринчи ғилдирак
жуфтлигининг йўналтирувчи кучи, кН;
y₂ - ҳаракат йўналиши бўйича ортдаги ғилдирак жуфтлигининг
йўналтирувчи кучи, кН;
с –электровозни аравачага тўғри келувчи оғирлиги учун
марказдан қочувчи куч қиймати,кН;
f= 0,25 –рельс ва ғилдирак орасидаги ишқаланиш коэффициенти;


fП_стcos_I–ишқаланиш кучини уўқига проекцияси;
х₁ваx₂- бурилиш қутбидан ғилдирак жуфтлиги ўқигача бўлган масофа, м;
fП_ст - бурилиш қутбига нисбатан ишқаланиш кучи
моменти, кНм, мусбат йўналиш соат стрелкаси бўйича;
s=0,8 м –ғилдирак айланиш юзалари орасидаги ҳисобий
масофанинг ярми.
Ҳисоблашларни бошлаш учун х_снинг эҳтимолий қийматлари диапазонини танлаб оламиз: дан гача.
бу ерда

бу ерда берилган радиусли бурилишларда ғилдирак жуфтлиги учун умумий тирқиш.

1,67+1,6=3,27
1,67-1,6=0,07

















375*{0,11+0,125}=88,12
Бурилишлардаги рухсат этилган ҳаракат тезлиги V_Д ни эмпирик тенглама ёрдамада ҳисоблаш мумкин:

• 
  Ташқи релс ички релсдан баланд бўлмаган холдаги ҳаракат тезлиги:
  

7,95* =51,8км/с

• 
  Ташқи релс ички релсдан баланд бўлган холдаги ҳаракат тезлиги:
  

=74,6км/с