Avtoyo’l temirbeton ko’prikning qirqilgan qovurg’ali diagmasiz

Avtoyo’l temirbeton ko’prikning qirqilgan qovurg’ali diagmasiz
to’sinli oraliq qurilmasini hisoblash .
Boshlang’ich malumotlar : ko’prik uchta tehnik III toifali avtamobil yo’lida loyihalanmoqda .
QMQ II D 5-72 ga binoan ko’prikning gabariti G10 (kengligi 6 metrdan bo’lgan 2 harakat polozasi va 1,0 metrlik havfsizlik polosalari traktor kengligi 1 metrdan qabul qilinadi .Oraliq qurilmaning uzunligi 19.4 m yani 21 metrlik balka , stendda tayyorlangan .10 dona diagramasiz to’sinlardan tashkil topadi .To’sinlar ko’ndalang yo’nalishda sirtmoq shaklda chiqarilgan armatura chiqiqlari vositasida monolit choklar orqali biriktiriladi .Choklarning uzunligi 30sm ga teng va u to’sinlar o’qlari orasidagi qabul qilingan armatura chiqiqlari vositasida monolit choklari orqali birlshtiriladi.Oraliq qurilmaning talab qilingan kengligini taminlash uchun chetki to’sinlar tashqi tokchalari betonlanib ularning uzunligi 21 sm ga uzayadi . Tratuarlar to’sinli balkalar ustiga joylashtiriladi . Ular qatnov qismidan balandligi 0.75 m bo’lgan barobar to’sig’i bilan tashqarida esa mahsus yig’ma temirbeton burchakli elementga mahkamlangan panjara to’sig’i bilan ajratiladi . Yig’ma to’sinli betonning sinfiB40 , oldindan zo’riqtirilgan armaturasi diametrik 5mmli silliq mustahkamligi yuqori bo’lgan V-II sinfli po’latdan tayyorlangan simlardan tuzilgan tutamlardan odddiy armaturasi esa A-11 sinfi skrenjenlardan iborat .Qatnov qismining i= 0.02 % ga teng bo’lgan ko’ndalang qiyaligi bosh to’sinlari balandligi har hil bo’lgan ferma osti plitalari patfermaning balki ustiga joylashtirilishi
.Oraliq qurilma plitasining hisobi :
Plita kesimiming ichki zo’riqishlarini aniqlash . Oraliq qurilma plitasini oraliq qurilmaga ko’ndalang joylashgan ko’p oraliqli qirqil,agan elastic tayanchlarga tayangan to’sin sifatida ko’rib chiqamiz .
n₁=0,001*(DL3r)/G6Ik=0.001
D=(Hbh3f)/12(1-v2)=(0.15³*30)/12(1-0.2)=0.010546
h_f=15sm=0.15m
Beten uchun V=0.2
Elastiklik moduli=30
h₁=0.001(0.010546*7.301384)/(12.6*7.5*10^-3)=0.000815
G_b=0.42*30=12.6

Ko’p oraliqli plita kesimlaridagi ko’ndalang kuch bir oraliqli to’sin kesimidagi ko’ndalang kuch kabi aniqlanadi. Yani bu yerda plitaning qirqilmaganligi hisobga olinmaydi hisobiga taminlanadi.

Vaqtinchalik yuklarni aniqlash
Deb qabul qilamiz . Aravachaning o’qiga tushayotgan bosim 110kN bo’lganda bir g’ildirakda tushayotgan yukning jadalligi 47.37 kpa bo’lishi pastda ko’rsatilgan ya’ni P_at=100KN
Q_t=p_at/2a₁₁b₁=100 /2*1.29*0.9 =47.37
Yuklanish uzunligi n= lp= 19.4 m bo’lganda dinamik koeffitsiyent 1+u quyidagi qiym tga ega bo’ladi .
1+m=1+(45-1)/135=1+(45-19.4)/135=1.32
Balkani kengligi 1m bo’lgan polosas uchun pilit oralig’ini o’rtasidagi eguvchi mament
M₀=gl²_p/8+(1+m)*(y_faq_k+y_fa+q_k)b₁*(l_p-0.5 b₁)/4=(8.9*19.4²)/8+
+1.32(1.2*6.11+1.5*47.37)*0.9(19.4-0.5*0.9)/4=39.14kn*m
M₀=gl²_p/8+(q_k+q_t)b₁*(l_p-0.5 b₁)/4=(8.9*19.4²)/8+(6.11+47.37)*
*0.9(19.4-0.5*0.9)/4=21.32kn*m teng bo’ladi

Buy yerda y_pa=1.2

Palosali yuk uchun inshootlik koefitsienti Y_FAT=1.5 aravacha yuki uchun ko’prikning qatnov qismi elementlarini hisoblashda inobatga olinadi inshootlik koefitsienti . Plita ya’ni balka oralig’i A-11 yukning ikki polosasidagi birligi maksimal darajada yaqinlashtirilgan ikki loyihasida joylashadi .Ikki loyihadan (g’ildirakdan) tushayotgan bosimning tarqalishi umumiy maydonchasi kengligini
B₂=C+b₁=1.1+0.9=2 metr deb qabul qilamiz (ushbu kattalik plita oralig’I uzunligi l_p=19.4 m dan katta)
Tekis tiralgan palosali yukning jadalligi
Q_k=q_pol/b₂=11/2=5.5 kPa
Aravachadagi tushayotgan yukning jadalligi
Q_t=P_at/a₁b₂=110/(2*1.29)=42.64 kPa
Kengligi 1m bo’lgan plita polasasi oralig’ining o’rtasidagi eguvchi momentining hisobiy qiymati
M_on=(8.9*2.3²)/8+1.32(1.2*5.5+1.5*42.64)*2.3²/8=67.47 KNM
Kengligi 1m bo’lgan plita polasa oralig’ining o’rtasida eguvchi momentining normativ qiymati
M_on=(7.2*2.3²)/8+1.32(1.2*5.5+1.5*42.64)*2.3²/8=67.47 kNm
Ko’ndalang kuchni aniqlash tayanch yaqinidagi husinda plita oralig’ida ko’ndalang yo’nalishdagi ushbu kuchning tarqalishi maydonchasining kengiligini hisobga olamiz ya’ni Ao=a+2h lein bu kattalik lp/3 dan kichik bo’lishi kerak emas
a_op=2.2+2*0.15=0.5mo=0.76m deb qabul qilamiz
U holda yuk ostidagi ta’sir chiziqlarining ordinatalari
Y₁=1(lp-0.45)/lp=1(2.3-0.45)/2.3=0.8
Y₂=1(lp-0.45-1.1)/lp=1(2.3-0.45-1.1)/2.3=0.3