1. Оралиқ қурилманинг физик холати 5

2.1.2. Ишчи арматура кучсизланишини ҳисобга олиб тўсиннинг мустаҳкамлиги бўйича синфини аниқлаш

1. Тўсиннинг 1 п.м даги узининг вазнидан меъёрий доимий юк қуйидаги формуладан аниқланади:
P_p = A∙1∙n_n = [b'_fh'_f + b₂(h – h'_f) + l₁h''_f + c_тh_т]n_n, (2.6)
P_p = [2,08∙0,23+0,5∙(l,71-0,23)+0,65∙0,1]∙25=32,085 кН/м
2. Тўсиннинг 1 п.м даги йўл қисмлари билан балласт вазнидан доимий юк:
Р_b = A∙1∙n_n = h'_b∙b'_f∙1∙n_b, (2.7)
Р_b=0,7∙2,08∙1∙20=29,12 кН/м.
3. Кўрилаётган тўсинга тўғри келадиган муваққат юк ҳиссаси қуйидаги формуладан аниқланади:
, (2.8)
e₁ ва е₂ – тегишлича чап х = 0 ва унг х = l таянч кесимлари устида аниқланган йўл ўқининг оралиқ қурилма ўқига нисбатан силжиши, м; йўлнинг тегишли нуқталарини кўрилаётган тўсин томонга силжишида e₁ ва е₂ нинг қийматлари мусбат олинади;
А₁ ва А₂ – /1, 3.1-жадвал/ бўйича қабул қилинадиган коэффициентлар;
А₁=0,30.
с – бош тўсин ўқлари орасидаги масофа, м:
с = а + b, (2.9)
с = 2,35+0,15=2,5 м.
А₂= , (2.10)
ε_M = = 0,511
ε_M =1 – 0,511=0,489
4. x≤h'_f бўлганда бетон сиқилган зонасинипг баландлиги
x= (2.11)
бунда R_sc, R_s – оддий стерженли арматуранинг сиқилиш ва чўзилишдаги ҳисобий қаршилиги, даврий профилли арматура учун /l, п.2.2/ бўйича 330 MПa гa, сирти силлиқ арматура учун 180 МПа га тенг;
b'_f – тўсин устки белбоғининг эни;
R_b – /1, 2.1-жадвал/ ёки 2-илова бўйича қабул қилинадиган, мустаҳкамликка ҳисоблашда бетоннинг сиқилишдаги ҳисобий қаршилиги.
x = 330∙180/ (160∙2,08) = 17,85 см < h'_f = 23 cм.
5. x ≤ h'_f бўлганда /1, п.4.4/ га мувофиқ арматура кучсизланганлини эътиборга олиб кесимдаги чегаравий эгувчи момент қуйидаги формуладан аниқланади:
M=R_bb'_f x (h₀ – 0,5x) + R_scA'_s (h₀ – а'_s), (2.14)
бунда R_s – арматуранинг сиқилишдаги ҳисобий каршилиги, R_s=R_sc қабул қилинади /1. п.2.2/.
Тўсин устки зонасида арматура йўқлиги иуфайли
М=16∙1000∙2,08∙0,1785∙(1,568 – 0,5∙0,1785)=8784,5 кНм.
Мустахкамлиги бўйича рухсат этиладиган муваккат тик эквивалент юк бош тўсин кесими учун қуйидаги формуладан аниқланади /1, п. 4.6/
, (2.15)
бунда М – қаралаётган кесимдаги x ≤ h'_f бўлганда (2.14) формула, x > h'_f бўлганда /1, п. 4.7/ бўйича ҳисобланадиган чегаравий момент.
n_k =1,15;
Ω – /1, п.4.6/ формула бўйича аниқланадиган, курилаетган кесимдаги эгувчи момент таъсир чизиғининг юзаси
, (2.17)
Ω=(13,6-4,5)∙4,5/2=20,475 см.
l – тўсиннинг ҳисобий оралиги;
а – таъсир чизиғининг максимал ординатасидан яқин таянчгача бўлган масофа.
Доимий юкдан эгувчи момент/1,п.4.6/:
M_p = (n_pp_p + n_pp_b) Ω, (2.18)
М_p=(1,1∙32.085+1,2∙29,12)∙20,475=1438,1 кН·м.
Арматура кучсизланганлигини ҳисобга олиб тўсиннинг мустахкамлиги бўйича синфи қуйидаги формуладан аниқланади /1, п.4.4/:
, (2.19)
ψ – металл ва темирбетон оралиқ қурилмалар бош тўсинининг синфланишини бирхиллаштирувчи коэффициент /1, п.3.6/
(2.20)
ψ=[1+21/(30+13,6)]/[1+27/(30+13,6)]=0,915
(2.19) ифодадаги рухсат этиладиган муваккат юк К (2.15) формула бўйича, эталон юк k_n эса юкланиш узунлиги λ ва таъсир чизиғи учининг жойлашишига α га боглик холда Н1 схема бўйича (илова 1) аниқланади.
α=(13,6 – 9.1)/13,3=0,331
бўлганда илова 1 бўйича
k_H =19,6 кН/м.
Эталон юк (l + μ) ва фойдаланилаётган харакатдаги таркибдан содир бўлган юкка (1 + μ_о) динамик коэффициентлар /1, п.3,4/-ни ҳисобга олиб қуйидаги формуладан аниқланади.
, (2.21)
h_b – шпал остидаги балласт калинлиги.
h_b = h'_b – h_s , (2.22)
бу ерда h'_b – балласт корита плитасининг юкорисидан шпалнинг юкори тўшамасигача балласт калинлаги, м;
h_s – шпал калинлиги, м.
h_b =0,7м.
h_b ≥ 1,00 м бўлганда 1+μ = (1+μ) = 1,0 /1, п.3,4/, h_b ≤ 0,25 м бўлганда эса /3, п.3.4/ формуладан аниқланади
(2.23)
1+μ=1+μ₀=1+15∙(1 – 0,7)/(0,75∙(20+13,6))=1,178.
Рухсат этилган муваккат юк ва тўсиннинг мустахкамлиги бўйича синфи (2.15) ва (2.19) формулалардан аниқланади
;
k=(8784,5–1438,1)/(1,15∙0,511∙20,475)=608,18 кН/м;
;
K=0,915∙608,18/(19,6∙1,178)=24,1.