Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

У
 
1,85 
2,36
0,785da 
. 0,785с!3 
d*
м/с.
П ренебрегая затратой давления на создание скорости, полу­
чаем по формуле (1.34) для горизонтального газопровода при 
Ардои —
0:
Ар
= ДРтр Н" ДРы. с = 1*1 ДРтр»
т. е.
1.1Ш А > 
1,1-0,03-4000.2,36а*0,64 
235 _
------------
Ш Г
---------- ■“ - З Г Па-
где плотность метана
16-273 
Л 
, ,
Р ~ 22,4-303 — °>6 4 к г / м -
В соответствии с принятым допущением подсчитаем расходуе­
мую нагнетателем мощность при Д
р
< | 0,1 кгс/см^ по формуле 
(1.33):
V Ар
1,85-235 
_ 0,87
1000ч 
ЮОО-О, 
Ы ъ- 
&
1 кВт*год стоит 0,04*24*330 = 316 руб ., принимая 330 рабочих 
дней в году.
Таким образом, годовая стоимость электроэнергии в зависи­
мости от диаметра трубопровода может быть вы раж ена формулой!
Э = 0,87*316/ds = 275/d3 руб./год.
Подобным ж е образом выразим годовую стоимость ам ортиза­
ции трубопровода
А = 2 ,4 Ы = 2,4-400Q d= 9600й( руб./год.
и ремонта (эксплуатации) его:
Р = 1,8Ы = 720CW руб./год,

---

С уммарная годовая стоимость как ф ункция диаметра выра­
зится уравнением:
Э + А + Р = (275/d6) + 16 800d руб./год.
Д л я оты скания минимума берем производную и приравниваем 
ее нулю:
(Э + А + Р) = —5.275d-o + 16 800 = 0.
В торая производная положительна.
И з последнего уравнения находим! 
d
= 0,66 м. Эго и будет 
экономически наивыгоднейший диаметр газопровода.
Проверим величину 
А р
в трубопроводе диаметром 0,66 
m i 
Ар =
235
/d5
=
235/0,
665 — 
1890 
Па, или 
0,0193 
кгс/см2,
т. е. меньше 0,1 кгс/см2, к а к и было принято выше.
Пример 1.35. П ри тепловом расчете теплообменника д л я на­
грева некоторого раствора был выбран по каталогу четыреххо­
довой кож ухотрубчаты й теплообменник (рис. 1.20), в котором 
раствор проходит по трубному пространству со скоростью 0,3 м/с. 
Определить гидравлическое сопротивление трубного пространства.
Х арактеристика теплообменника: общее число труб 90, трубы 
стальные диаметром 3 8 x 2 мм с незначительной коррозией, вы­
сота трубного пространства 2 м, штуцеры для раствора имеют 
диаметр 1 5 9 x 4 ,5 мм. С редняя температура раствора 47,5 °С, 
динамический 
коэффициент вязкости 0,83 м П а-с, плотность 
1100 кг/м 3.
Р е ш е н и е . К ритерий Рейнольдса д л я раствора!
Re
wdp
0,3-0,034-1100
И
0,83-10“3
= 13500.
В этом примере требуется определить потерю давления для 
неизотермического турбулентного потока. Н о поскольку здесь 
мы имеем нагреваю щ ийся поток капельной жидкости, то прибли­
женно рассчитываем гидравлическое сопротивление как для 
потока изотермического, делая при этом 
ошибку в сторону преувеличения потери 
давления, т. е. в сторону запаса. Д л я расчета 
применяем формулу (1.54).
Определяем потерю давления на преодоле­
ние трения в трубах.
По табл. X II для стальных труб с незна­
чительной коррозией шероховатость 
е
=
= 0,2 мм. При этом 
die
= 34/0,2 = 170. По 
рис. 1.5 д ля Re =* 13 500 и 
die
в 170 на­
ходим X = 0,035.

---

Скоростное давление в трубах?
Дрск =
PW-J2 =
1100-0,32/2 = 49,5 Па.
П отеря давления на преодоление трен и я в трубах!
Д р т р
=