Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

X
(
nL/d)
Дрон = 0,035 (4-2/0,034) 49,5 = 407 Па, 
где 
п —
4 — число ходов по трубному пространству.
Определяем потери давления на преодоление местных сопро­
тивлений теплообменника (рис. 1.20) по следующей табличке:
Вид .сопротивления
&
2 ^
Входная и выходная камера
1,5
1,5-2 = 3
Вход в трубы и выход из них 
Поворот на 
180° 
из одной
1
1*8 = 8
2,5
2,5-3 =
7,Ь
секции в другую
Скорость раствора в штуцерах:
wm = w ( n d y d l i )
= 0,3 (90 ; 4 0,0342/0 ,I5 2) = 0,346 м/с.
Скоростное давление в штуцерахз
Др^к = рЕ0ш/2 == 1100-0,3462/2 = 66 Па.
Скорость в штуцере больше скорости в тр у б ах , поэтому потери 
давления д л я входной и выходной камер находим по скорости 
в штуцерах, а потери при входе и выходе из труб и при поворотах 
из одной секции в другую — по скорости в труб ах:
Д р м . 
0 = 3-66 
+
(8 
+ 7,5)49,5 = 966 Па.
Общее гидравлическое сопротивление трубного пространства 
теплообменника:
д
р
в 407 + 966 = 1373 Па = 140 мм вод. ст.
Пример 1.36. По межтрубному пространству кож ухотрубчатого 
теплообменника (рис. 1.21) параллельно осям труб проходит 
анилин со скоростью 0 ,5 м/с. Теплообменник состоит из 19 сталь­
ных труб диаметром 2 6 x 2 ,5 мм, длиной 2 ,7 м. В нутренний диаметр 
кож уха 200 мм. Средняя шероховатость тр у б
е —
0,2 мм. Анилин 
в теплообменнике охлаж дается водой от 100 до 40 °С.
Определить потерю давления на трение д л я анилина: а) считая 
поток изотермическим; б) д ля неизотермического потока при 
средней температуре стенки труб 25 °С.
Р е ш е н и е , а) Д л я изотермического потока потерю давле­
ния на трение рассчитываем по формуле (1.36) при средней тем­
пературе анилина, равной (100 + 40)/2 = 70 РС.

---

Р и с . 1 .21 ( в прим еру 1 .3 6 ),
Эквивалентный диаметр межтрубного про­
странства теплообменника?
4/
D
3
— 
п $
2003— 19-263
П
D + nd
200 + Х9-26
39,2 мм,
где 
D
— внутренний диаметр кожуха, ым; 
d
ный диаметр трубы, мм; 
п —
число труб.
наруж-
Определяем значение критерия Рейнольдса: 
R c_ 
юф _ о,
5-0,0392-1040
1,4*10“®
14600.
Здесь 
1040 
кг/ы
3
~ плотность анилина; 1,4-10
-8 
} 
П а * с — динамический коэффициент вязкости анилина
▼ 
при 70 °С (рис. V).
Коэффициент трения определяем по рис. 1.5. Д л я R e = 14 600 
и 
die
= 39,2/0,2 = 196 находим 
к
= 0,034.
П отеря давления на трение:
XL
0,034-2,7*0,52* 1040 
. . . „
=
0,0392-2---------- = 304 Па.
б) Если поток неизотермический (температура стенки отли­
чается от температуры ж идкости), то значение 
А р тр
д л я изотер­
мического потока необходимо умножить на поправочный коэффи­
циент, который определяем, к а к и для гидравлически гладких 
тр у б , по уравнению (1.44):
* = ( Р г ст/Р гж)1/3,
где Ргст — критерий Прандтля для протекающей жидкости при температуре 
стенки трубы; Ргж — критерий Прандтля для протекающей жидкости при ее 
средней температуре.
Значения критерия П рандтля д л я анилина находим по номо­
грамме (рис. X III): д л я 
t07 —
25 °С Рг = 4 7 , д ля 
tm
= 70 °С 
Р г = 16,5.
П отеря давления на трение для неизотермического (охлаж да­
ющегося) турбулентного потока анилина:
&рт
р 
=
304 (47/16,
5),/3 =
430 Па,
что значительно выше, чем д л я потока изотермического.
Пример 1.37. Д л я определения коэффициента продольного пе­
ремеш ивания 
Е г
в насадочной колонне для газовой фазы были 
проведены опыты по получению выходной кривой откл и ка на 
импульсный (мгновенный) ввод индикатора в газовой поток на 
входе в колонну. Высота слоя насадки 6 м. Скорость газа в ко­
лонне (фиктивная) 0,8 м/с. Полученные результаты приведены 
в табл. 1.5 и на рис. 1.22. Н айти величину