Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

Q
(в м3/с) определяется по формуле:
2fbm
Q — 4v
go ,
где 
r\v
— коэффициент подачи; / — площадь сечения зуба, ограниченная внеш­
ней окружностью соседней шестерни, м?; 
Ь
— ширина зуба, м; 
г
— число зубьев 
на шестерне; 
п
— частота вращения в 
1
мин.
Т еоретическая подача в нашем случае:
QT =
2fbzn
/ 60 = 2-0,00096.0,042.12-440/60 = 0,00708 и
8
/о.
Д ействительная подача:
Q = 0,312/60 = 0,0052 м*/о.
Отсюда коэффициент подачи:
% =
Q/Q
t
= 0,0052/0,00708 = 0,735.
Пример 2 .8 . Определить (пренебрегая потерями) теоретическое 
разреж ен и е, которое может быть создано рабочей струей воды в ка­
мере 
Л
водоструйного насоса (рис. 2.10). Д авлени е на выходе из диф­
фузора атмосферное (1,013.105 Па, 
или 760 мм рт. ст.), скорость струи 
в этом месте 2,7 м/с. Д иаметр струи в 
сечении / 23 мм, в сечен и и / / 50 мм.
Р е ш е н и е .
Напишем, прене­
брегая потерями, уравнение Б ерн ул­
л и д л я сечений струи
Pi
р
g
ч
+ •
Ч-
I
и / / :
Ра

---

При горизонтальном расположении насоса:
ZJ.— Z3.
Д ал ее имеем:
щ =
( - а г ) * 2-7 = 12,8 м/С*
Из уравнения Б ернулли находим:
Pi = Ра 
+ -w l ~ w*
Р = 7 60.133,3 + 2’73~ 12’8! 1000 =
= 101 300 — 78 300 = 23 000 Па.
Теоретическое разреж ение, следовательно, составляет:
101 300— 23000 
п о
, ,
0Л _
9 81. 1Q4-------= 0,8 кгс/см2 « 80 кПа.
Пример 2 .9 , Водоструйный насос (рис. 2.10) поднимает 7,8 м3/ч 
перекачиваемой жидкости относительной плотности 1,02 на вы­
соту Я = 4 м. Расход рабочей (напорной) воды при этом состав­
ляет 9,6 м3/ч. Н апор рабочей воды перед насосом Я р = 22 м. 
Определить к. п. д. водоструйного насоса.
Р е ш е н и е . Производимая насосом полезная работа (мощ­
ность):
ЛГпол = 7,8-1020-9,81 -4/3600 = 86,7 Вт.
Затрачи ваем ая насосом мощность:
N
= 9,6.1000-9,81 (22 — 4)/3600 = 471 Вт.
Отсюда к. п. д. водоструйного насоса:
г] = - § ^ 100 = 18,4%.
Пример 2.10. Определить давление, развиваемое вентилятором 
(см. рис. 2.4), который подает азот (р = 1,2 кг/м 3) из газо хр ан и ­
лищ а в установку. 
Избыточное давление в газохранилищ е 
60 мм вод. ст., в установке 74 мм вод. ст. Потери во всасывающей 
линии 19 мм вод. ст., в нагнетательной линии 35 мм вод. ст. Ско­
рость азота в нагнетательном трубопроводе 11,2 м/с.
Р е ш е н и е . Д авление, развиваемое вентилятором, находим 
по формуле (2.9).
Р азность давлений в местах нагнетания и всасывания! 
ра — pj = (74 — 60) 9,81 в 137 Па, или 14 мм вод. ст.
Общие потери во всасывающем и нагнетательном трубопро­
водах:
Дрвс -}- Дрв = (19 -{- 36) 9,81 = 530 Па, или 54 мм вод. ст.
Скоростное давление на выходе из трубопровода! 
деар/
2
= Ц, 2 М, 2 / 2 = = 7 6 Па, или 7,7 мм вод. ст.
Д авление, создаваемое вентилятором:
Ар
— 137 + 530 + 76 = 743 Па, или 76 мм вод. ст.

---

П ример 2 .1 1 . Во всасывающем трубопроводе перед центробеж­
ным вентилятором имеется разреж ение 15,8 мм вод. ст.; манометр 
на нагнетательном трубопроводе после вентилятора показывает 
избыточное давление 20,7 мм вод. ст. Расходомер показывает 
подачу воздуха 3700 м3/ч . Всасывающий и нагнетательный трубо­
проводы имеют одинаковый диаметр. Частота вращ ения в 1 мин 
равна 960. В ентилятор расходует 0,77 кВт. Определить давление, 
развиваем ое вентилятором, и к .п .д . вентилятора. К ак изменится 
производительность вентилятора, если увеличить частоту его 
вращ ения до 1150 об/мин, и к а к а я мощность будет расходоваться 
при новой частоте вращ ения?
Р е ш е н и е . Д авление, развиваемое вентилятором, находим 
по формуле (2.10). Т ак как всасывающий и нагнетательный тр у ­
бопроводы имеют одинаковый диаметр, то скоростные давления 
одинаковы . Тогда
Др = Рет- в — Рст. в = 20,7-9,81 — (-15,8-9,81) = 354 Па,
С екундная подача вентилятора: