|
е
= 0,2 мм
(табл. XII). Относительная шероховатость
dgfe
= 103/0,2= 515. По графику 1.5
находим значение коэффициента трения
% =
0,0235.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений для всасывающей линии:
Е Ево = E i +
+ З£3 = 0,5 + 2-0,5 + 3- 0, И = 1,83,
где C i = 0,5 — вход в трубу , (с острыми краями); ^ = 0,5 — прямоточный
вентиль (для
d —
100 мм и Re > 3 -1 0 $ );
£3
=
А В
= 1,0-0,11 = 0,11 — отвод
под углом 90° (табл. XI I I ) . Тогда
Д Р а в Ц ^ + ^ Ь с ) - ^ -
= ^0,0235
+ 1,83) 998-1,53/2 = 5894 Па.
Потерн напора на всасывающей линии:
Нп.
вс =
bPBctiPg)
= 5894/(998-9,81) = 0,60 м.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений для нагнетательной линии:
^ £н — £i
+ 5
£3
-f-2£a +
= 1 +2*0,11 -}- 5*0,124-2*4,1
0>5 == 10,52,
где £
1
= I — выход из трубы; С2 = Л2В2 = 1,0*0,11 = 0 , 1 1 — отвод под углом °П°;
£з =
А 3В3
= 1,13*0*11 = 0,12 — отвод под углом П0о; £ 4 = 4 , 1 — нормаль
ный вентиль (при
d —
100 мм); £5 = 0,5 — прямоточный вентиль (при Re >
> 3* 10й). Тогда
Д
рв
= ( о ,0235
+ 10,52) 99821,52 = 20 777 Па.
Потери напора на нагнетательной линии:
Я н =
А Р в /Ш
= 20 777/(998-9,81) = 2,12 м.
Общие потери напора:
Я п = Я во + Я н = 0,60 + 2,12 = 2,72 м.
3. Выбор насоса.
По формуле (2.1) рассчитаем полный напор, развиваемый насосом:
/ , = £ 1 ^ а + Я г + Я п = = ^ ш
- + 2 0 + 2 '72 = 32'93 “ •
Полезная мощность насоса:
N = VpgH =
45-998-9,81 -32,93/3600 = 4030 Вт = 4,03 кВт.
Для центробежного насоса средней производительности примем t)
—
= т)пт1дЛн = 0.6. Тогда мощность, потребляемая двигателем насоса:
Nm
= 4,03/0,6 = 6,7 кВт.
По табл. 2.5 устанавливаем, что по заданным производительности и напору
следует выбрать центробежный насос марки Х45/54, для которого при оптималь
ных условиях работы производительность
Q
= 1,25-10"? м3/с, напор Я = 42 м,
к. п. д. насоса % = 0,6. Насос снабжен двигателем А02-62-2 номинальной
мощностью 17 кВт (цд = 0,88, частота вращения вала
п —
48,3 об/с).
4. Предельная высота всасывания.
Д ля центробежных насосов запас напора, необходимый для исключения
кавитацип, рассчитывают по формуле:
Я иав = 0,3{С л2)2/3 = 0,3(0,0125-48,32)2/3 = 2 ,8 4 м.
По формуле (все слагаемые выражены в метрах перекачиваемой жидкости)
Я цр. во <
А
—
h* —
Я во — Я Иав« гДе
А
— атмосферное давление,
hf
■— дав
ление насыщенного пара при соответствующей температуре,
Я ве < Ю,25 — 0,24 — 0,60 — 2,84 = 6,57 м.
Здесь
А
= 10,25 (табл. XIX), ft, = 0,24 м при 20 °С (табл. 2.2).
Таким образом, расположение насоса на высоте 5 м над уровнем водоема
вполне допустимо.
Т а б л и ц а 2.5
М а р к а
насоса
Я ,
м столба
п.
об/о
Э л ек тр о д в и гат е л ь
Q, м*/о
« в
N
Чд
ж и д к о сти
ТИП
* а
кВ
Х2/25
4,2- Ю
“ 4
25
50
_ _
АОЛ-12-2
1,1
—
X
8
/ I
8
2,4-10“^
11,3
48,3
0,40
А02-31-2
3
—
14,8
18
ВАО-31-2
3
0,82
Х8/30
2 ,4 - 10
_3
17,7
48,3
0,50
А02-32-2
4
—
24
30
ВАО-32-2
4
0,83
Х20/18
5 ,5 -10"§
10,5
48,3
0,60
А02-31-2
3
_
13,8
18
ВАО-31-2
3
0,82
Х20/31
5,5-10"*
18
48,3
0,55
A02-4I-2
5,5
0,87
25
31
ВАО-41-2
5,5
0,84
Х20/53
5,5- 10"*
34,4
48,3
0,50
АО2-52-2
13
0,89
44
53
ВАО-52-2
13
0,87
Х45/21
1,25-10"*
13,5
48,3
0,60
А02-51-2
10
0,88
17,3
21
ВА0-51-2
10
0,87
X45/3I
1,25-10”8
19,8
48,3
0,60
А02-52-2
13
0,89
25
31
ВАО-52-2
13
0,87
Х45/54
1,25*10“*
32,6
48,3
0,60
А02-62-2
17
0,88
42
54
А02-71-2
А02-72-2
22
30
0,88
0,89
Х90/19
2,5-10"»
13
48,3
0,70
А02-51-2
10
0,88
16
А02-52-2
13
0,89
19
А02-62-2
17
0,88
Х90/33
2,5-10"»
25
48,3
0,70
А02-62-2
17
0,88
29,2
А02-71-2
22
0,90
33
А02-72-2
30
0,90
Х90/49
2,5-10"*
31,4
48,3
0,70
А02-71-2
22
0,88
40
А02-72-2
30
0,89
49
А02-81-2
40
—
Х90/85
2,5-10"»
56
48,3
0,65
A02-8I-2
40
70
85
А02-82-2
A02-9I-2
55
75
0,89
X 160/29/2
4,5-10"»
20
48,3
0,65
ВА0-72-2
30
0,89
24
29
А02-72-2
А02-81-2
'3 0
40
0,89
X 160/49/2
4,5 -1 0 1
33
48,3
0,75
А02-81-2
40
__
40,6
49
А02-82-2
А02-91-2
55
75
0,89
X 160/29
4,5- ю _а
29
24,15 0,60
A02-8I-4
40
—
П р и м е ч а н и я . 1.
Насосы предназначены для перекачивания химнчеокн ак«
тивных и нейтральных жидкостей без включение (или о твердыми включениям! с раз*
ыером частиц до
Do'stlaringiz bilan baham: |
