|
N
(табл. 2.1).
3.
Теоретическая высота всасывания поршневого насоса
Н во
(в м) определяется выражением (рис. 2.2):
Я В С < Л — ftj — Е Л ,
(2 .5 )
где
А
— атмосферное давление;
h(
— давление насыщенного пара всасываемой
жидкости при температуре перекачивания
t;
£
h
— потери высоты всасывания,
включающие затрату энергии на сообщение скорости потоку жидкости и пре
одоление инерции столба жидкости во всасывающем трубопроводе, а также
на преодоление трения и местных сопротивлений во всасывающей линии; с уве
личением частоты вращения (числа оборотов) насоса £
h
возрастает.
Все величины:
A , fit,
S f t — выражены
в метрах столба перекачиваемой жидкости.
Атмосферное давление
А
зависит
от высоты места установки насоса
над уровнем моря (табл. XIX).
Давление насыщенного пара вса
сываемой жидкости
ht
определяется
ее температурой. Для воды зависи
мость величины
1ц
от температуры
представлена в табл. 2.2.
Практически
для определения
допускаемой высоты всасывания (вм)
при перекачивании воды поршневы
ми насосами рекомендуется пользо
ваться данными табл. XX.
P i:c .
2
.
2
, Схема п оры ш евого н а с о с а ,
3*
Р и с .
2 .8 .
Х ар ак т е р и ст и к и ц ен т р о б еж н о го ва»
c o ca (при
п =
c o n st) и сет и .
4 . Производительность поршне-
вого насоса
Q
(в м3/с):
а)
простого действия и дифферен
циального
О - Ъ - Ж !
(2' 6)
б) двойного действия
(
2
F - f ) sn
60
(2.7)
Здесь "Пр — коэффициент подачи, величина которого в среднем составляет
0,8—0,9;
F
— рабочая площадь (площадь поперечного сечения) поршня (плун
жера), м3; / — площадь поперечного сечения штока; м2;
s —
ход поршня, м;
п
— частота вращения, т. е. число двойных ходов поршня в
1
мин.
б. Н апор и производительность центробежного насоса при
данной частоте вращ ения зави сят друг от д р у га. Если на график
этой зависимости, называемый характеристикой насоса, нанести
кри вую характеристики сети (рис. 2.3), то пересечение обеих
кри вы х даст т а к называемую рабочую точку, определяющую
н апор и производительность насоса при работе его на данную сеть.
К . п. д. центробежного насоса меняется при изменении на
п о р а и производительности.
П ри изменении в небольших пределах частоты вращ ения
п
центробежного насоса изменения его подачи Q, напора
Н
и по
требляем ой мощности
N
определяются следующими соотноше
ниями:
- £ l =
3
_.
2h - = ( M - Y .
( ni
V
С
?2
*
Яа
\
/ '
Wa
\ Я
2
/
(
2
.
8
)
Высота всасывания центробежного насоса Я в0 (в м) рассчи
ты вается по формуле:
Н
во ^ ^
ht
^о. во
Акав»
где
А
— атмосферное давление;
h t
— давление насыщенного пара всасываемой
жидкости; Лп. вс — гидравлическое сопротивление всасывающей линии, вклю
чая затрату энергии на сообщение скорости потоку жидкости; ^кав “ кавита
ционная поправка (уменьшение высоты всасывания во избежание кавитации),
зависящая от производительности насоса
Q
(в mVc) и частоты вращения
п
(в об/мин); Лкав = 0,00125 (<У)°>67.
Все величины:
A , h t,
Л„. вс, Лкав — выражены в метрах столба перекачи
ваемой жидкости.
6.
Д авление (точнее — повышение давления), создаваемое вен
тилятором * при подаче воздуха (рис. 2.4):
Д
р =
(р „ -
P l )
+
( Д р в 0
+ дри) +
(2.9)
* Это давление в учебниках по вентиляционным установкам иногда назы
вают полным напором вентилятора и обозначают буквой
Н .
(
юпР \
(
wlcP \
Др = . ^Рст. а Ч
g— J — \^ о т. вс 4
g— / *
(2.10)
где
рг —
давление в пространстве, из которого вентилятор забирает воздух, Па;
р? — давление в пространстве, куда вентилятор подает воздух, Па; Дрвв и
Д'р„ — потери давления во всасывающей и нагнетательной линиях, Па; ш —
скорость воздуха на выходе из сети, м/с; рст, в и р ст. D0 — статические давле
ния непосредственно после вентилятора и до него, Па;
щ
и а>Ве — скорости
воздуха в нагнетательном и всасывающем трубопроводах, м/с; р — плотность
воздуха, кг/м3.
У равнение (2.9) идентично уравнению (2.1) д л я насоса и
уравнению (1.49). Уравнение (2.10) идентично уравнению (2.2)
для насосов.
Если вентилятор подает не воздух, а другой газ, отлича
ющийся по плотности от окружаю щего воздуха, то в предыдущих
формулах р — плотность газа, а к правой части уравнения (2.9)
добавляется величина:
Дрпод в (р
Рвозд)
S2'
Здесь
2
— разность высот мест нагнетания и всасывания, м.
Мощность
N
(в кВ т), расходуемая вентиляторной установкой:
QA p
(2.П )
N
lOOOrj ’
где
Q
— подача вентилятора, м^с; Др — повышение давления, создаваемое
вентилятором, Па;
г) = т]в
1
1пт1д
— общий к. п. д. вентиляционной установки —
см. уравнение (2.4).
7« Т ак ж е к а к и для центробежного насоса, графическая
характеристика центробежного вентилятора меняет свое поло
жение при изменении частоты вращ ения.
При этом зависимость между старыми и
новыми параметрами работы центробежного
40В0
БВ00
8080
WOOD 12000 140Ш
У,
м 3/ ч
Р и с . 2 ,4 , С хем а у с т а н о в к и в е н т и л я т о р а .
Рис* 2 ,5 . Х а р а к т е р и с т и к а ц е н т р о б е ж н о го вентилятора»
вентилятора при изменении частоты вращ ения в небольших
пределах определяется формулой (2.8).
Н а рис. 2.5 п оказана примерная характеристика центробеж
ного вентилятора при разны х частотах вращ ения.
8 .
Т еоретическая величина работы £аа (в Д ж /к г ), затрачи
ваемой одноступенчатым компрессором при адиабатическом (изозн-
тропическом) сж атии 1 кг газа, может быть подсчитана по фор
муле:
Do'stlaringiz bilan baham: |
