Ishlatish joylari keltirilgan

Download 19,98 Mb.

bet	118/128
Sana	03.11.2022
Hajmi	19,98 Mb.
	#859620

1 ... 114 115 116 117 118 119 120 121 ... 128

Bog'liq
Korxonada (DARSLIK)

Ris. 8.13. To‘sin hisobiy uzunligini aniqlashga doir

^{(G +}^S/2)(G + S) ^{(G +}^S/2)
^gbalka
^1,41,5 1,5 ^1,4
5,8

Ris. 8.14. To‘sin hisbiy sxemasi.

To‘sin ravog‘i o‘rtasida to‘liq yukdan eguvchi moment qiymati, γ_f1 bo‘lganda:

g l²
l 2,07  5,8²
5,8

M ^tusin⁰ R  (G  S)/ 2⁰ (G  S)b   71,6  35,8 / 2 
8 2 8 2
 35,8 1,5  8,7  155,73  53,7  110,73 kNm,
bu erda R = 2(G + S) = 2x35,8 = 71,6 kN.
To‘sin ravog‘i o‘rtasida to‘liq yukdan eguvchi moment qiymati, γ_f=1 bo‘lganda:

g l²
l 1,88  5,8²

^Mser ⁼
^tusin^,1⁰ R_ser (G_ser S_ser) / 2⁰ (G_ser S_ser)b  

8 2 8
^^^58,8^^29,4^/²^^5,8^^29,4^^1,5^7,9 127,89  44,1 = 91,69 kNm,
2
bu erda R_ser = 2G_ser = 225,2 = 50,4 kN.
To‘sin ravog‘i o‘rtasida davomli yukdan eguvchi moment qiymati, γ_f=1 bo‘lganda:

g l²
l 1,88  5,8²
5,8

M , =
^tusin^{,1 0} R_ser G_ser/ 2⁰ G_ser b 
 50,4  25,2 / 2 

l ser ₈
2 8 2

 25,2 1,5  7,9  109,62  37,8 = 79,72 kNm,
bu erda R_ser = 2G_ser = 2x25,2 = 50,4 kN. Tayanchga yaqin kesimdagi ko‘ndalang kuch:

Q = 0,5g_to‘sinl₀ + R = 0,5 2,07 5,8 + 2x35,8 = 77,6 kN.
Tipik loyiha bo‘yicha to‘sin ko‘ndalang kesimining balandligi 590 mm. Kesim ishchi balandligi h₀ = h–a = 590–50 = 540 mm, a = 50 mm – bo‘ylama armatura ikki qator shoylashganligi uchun. To‘sin qovurg‘asining eni b_r = 100 mm.
To‘sin yuqori qismining eni – b ^'_f = 200 mm (8.14 rasmga qarang). Quyidagilarni hisoblaymiz:
[17] adabiyotning (26) formulasidan beton siqilish zonasining
xarakteristkasi–
  0,8  0,008_b₂ R_b 0,85  0,008 0,9 11,5  0,767;
[17] adabiyotning (25) formulasidan beton siqilish zonasi nisbiy balandligining chegaraviy qiymati –

__0,85
_0,85 0,767
 0,534,

^R    
365  0,767 

₁__sR
¹^
 ¹^
¹^

sc,u ^
bu erda _sR = R_s = 365 MPa.
1,1_
500 _
1,1 _

^_Rga mos bo‘lgan qiymat ^_R^^_R⁽¹^^0,5^_R⁾^^0,534(1^^0,5^^0,534)^0,391.

To‘sin bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan kesim bo‘yicha mustahkamlikni hisoblash. To‘sin ko‘ndalang kesimi tavr shaklida bo‘lib siqilgan yuqori tasmasining eni b ^'_f = 200 mm.

f
Quyidagi shartni tekshiramiz:

0

b

f

f
M = 110,73 kNm = 110,7310^–6 Nm  M_u R b^' h^' (h
 0,5h^' ) 

bu erda
= 0,911,5 200112,5(540  0,5112,5) 11210^⁶

h

f
^' = (100 + 125)/2 = 112,5 mm.
Nm =112,0 kNm,

SHart bajarilayapti. Neytral o‘q tokchani kesib o‘tayapti. Demak hisoblarda tavr kesim o‘lchamlari b h=200 540 mm bo‘lgan to‘g‘ri to‘rtburchak deb qaraladi.

Nisbiy moment koeffitsienti:

_m _
M
R bh²
_110,7310⁶
0,9 11,5 200  540²
 0,183.

b2 b 0
Siqilish zonasining nisbiy balandligi  =

1 1
 0,203;
  1 0,5  0,898.

Talab qilinadigan cho‘ziladan armaturaning kesim yuzasi:

A_sp _
M
R h
110,7310⁶

 
625
365  0,898  540

mm².

s6 s 0
Kesimnining armaturalanish koeffitsienti  = A_sp/(2bh₀) = 609/(100
540) = 0,011 >0,0005 ([1] adabiyotning 38 jadvali bo‘yicha).
Po‘lat armatura sortamenti bo‘yicha (Ilovaning P.5 jadvaliga

qarang), talab qilinadigan armatura kesim yuzasi
A_sp 609
mm² bo‘yicha

220 A–III qabul qilamiz,
A_s 628
mm² > A_sp 609
mm². Talab qilinadigan

va qabul qilingan armatura kesim yuzalarining farqi:

⁶²⁸^⁶²⁵100  0,5%
628

To‘sin bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan kesim mustahkamligi hisobi

To‘sin bo‘ylama armaturasi taranglashtirilmaganligi uchun qiya kesim mustahkamligini hisoblashda qisuvchi kuch ta’siri e’tiborga olinmaydi va [17] adabiyotning (78) formulasi bo‘yicha hisoblanadigan koeffitsient _n = 0 qabul qilinadi.

Tavr kesim tokchalarining qiya kesim mustahkamligiga ta’sirini

f

f
e’tiborga oladigan koeffitsient quyidagi formuladan aniqlanadi:

_f =

0,75
b^'

bh^' bh₀

 0,75
200 100112,5 100  540

0,156 < 0,5,

bu erda, tavr kesim tokchasining eni b ^'_f = 2(b + 3h ^'_f ) = 2(100 + 3–112,5) = 875 mm b ^'_f = 200 mm bo‘lganligi uchun b ^'_f = 200 mm qabul qilinadi.
Koeffitsientlar yig‘indisi (1 + _n + _f) = (1 + 0 + 0,156) = 1,156<
1,5 talabga javob berishi kerak.

To‘sin tayanchi yaqini kesimdagi kesuvchi kuch miqdori Q_max = 77,6 kN.
[17] adabiyotning (76) formulasidan og‘ir betondan tayyorlangan element kesimi qabul qila oladigan kesuvchi kuchning minimal qiymati hisoblanadi.

_b₂1   _f
 _nR_b_tbh² __

^Qmin ^
_c 0,5_b₂
1   _f
 _n
^Rbt
bh₀

0
 0,5  2,01  0  0,1560,9  0,9 100  540  50563 N  74470 N ,
bu erda c = 2h₀ qabul qilingan.
Q_max = 77,6 kN >. Q_min = 50,56 kN bo‘lganligi uchun ko‘ndalang armatura hisob bo‘yicha talab etiladi.
[17] adabiyotning 5.27 bandiga muvofiq konstruktiv talab bo‘yicha ko‘ndalang sterjenlar orasidagi masofalarning minimal qiymati quyidagicha qabul qilinadi: to‘sin uzunligining ¼ qismdagi tayanch zonalarida s  h/3 = 590/3 = 196 mm, va 500 mm dan katta bo‘lmagan miqdorda; to‘sin uzunligining 1/2 qismiga teng bo‘lgan o‘rta zonasida s = 3h/4 = 3 590/4 = 442 mm, va 500 mm dan katta bo‘lmagan miqdorda.
To‘sin tayanch zonalarida s₁ = 150 mm, o‘rta zonada s₂ = 300 mm qabul qilamiz.
Ko‘ndalang armatura sifatida 8 A240 (A–1) qabul qilamiz (R_sw= 175 MPa, A_s_w =50,3 mm²).
[17] adabiyotning (81) formulasidan quyidagini hisoblaymi:

_q_R_swA_sw_175 50,3 __58,68

N/mm.

sw _S
150

[17] adabiyotda keltirilgan (83) shartni tekshiramiz:

_q_^_b₃⁽¹^^_n^^_f⁾^R_bt^b_0,6  (1 0  0,156)0,9  0,9 100 __28,09

N/mm.

^sw2 2

SHart bajarilayapti.
q_sw 58,68
N/mm qabul qilamiz.

[17] adabiyotning (80) formulasidan quyidagini aniqlaymiz:
s₀    964 mm.

Quyidagi shartni tekshiramiz: h₀ = 540 mm  s₀= 964 mm 2 h₀ =

1080 mm . SHart bajarilayapti.. s₀
= 964 mm qabul qilamiz.

[17] adabiyotning (76) formulasidan quyidagini aniqlaymiz:

Q_b
_b₂(1 _n  _f)R_btbh²

0
s₀
_2  (1 0  0,156)0,9  0,9 100  540²
964
kN.

 56647 N = 56,64

[17] adabiyotning (82) formulasidan:

Q_sw =
q_sws₀ 58,68 964  56567
N = 56,56 kN.

Quyidagi shartni tekshiramiz:

Q_max = 77,6 kN  Q_b
+ Q_sw = 56,64 + 56,56 = 113,2 kN.

Qabul qilingan ko‘ndalang armaturada to‘sinning qiya kesim bo‘yicha mustahkamligi ta’minlangan.
To‘sinni chegaraviy holatlarning ikkinchi guruhi bo‘yicha tekshirish. A400 (A–III) sinfli armatura bilan armaturalangan va yopiq xonalarda ekspluatatsiya qilinadigan to‘sinlarga yoriqbardoshlik bo‘yicha III toifa talabi quyiladi. Bunda [17] adabiyotning 2–jadvaliga muvofiq yoriqlar ochilishining kuyidagi qiymatlari ruxsat etiladi: yoriqlarning qisqa vaqt ochilishi a_src_,1 = 0,4 mm; yoriqlarning davomli ochilishi a_src_,1 = 0,3 mm.
Ekspluatatsiya qilish bosqichida me’yoriy yuklardan hisobiy zo‘riqishlar:
M_ser = 91690000 Nmm;
M_l_,_ser = 79720000 Nmm.
To‘sin kesimi geometrik parametrlarini hisoblash (8.15–rasmga qarang).
To‘sin kesimidagi beton yuzasi:
A_b = 100 590 + (200–100)  112,5 = 70250 mm².

a) b)
Plita kesimi keltirilgan yuzasi

A_red = A_b + A_s ^E^s=
E_b

70250 +_8,16_₆₂₈_75374,5
sm²,

bu erda __^E^s=
E_b

–rasm. To‘sin ko‘ndalang kesimi

2 10⁵ _
24,510³

8,16.

xarakteristikalarini aniqlashga doir: a) – haqiqiy kesim; b) – hisobiy kesim

momenti:
Kesim yuzasining pastki qirrasiga nisbatan statik

S_red = 100 590 (590)/2 + (200–
– 100) 112,5(590 –0,5  112,5) + 8,16 628 50 =
= 17405000 + 6004687,5 + 256224 = = 23665911,5 mm³.
Qovurg‘a pastki qirrasidan kesim og‘irlik markazigacha bo‘lgan masofa:
u = S_red/A_red = =23665911,5/75374,5 = 314,0 mm.

Kesim inersiya momenti:
_100  590³ ___

__₂_(200 100) 112,5³ _

^Ired
100
12
590 590 / 2
314,0
12

 (200 100) 112,5 590  314,0 112,5 / 2² 8,16  628 (314,0  50)² 
 1711491666,66  21299000 11865234,375  543263203,125  357155758,08 
 2645074862,24 mm⁴.
Kesim pastki tolalariga nisbatan qarshilik momenti:

W ^'  ^I
y
_2645074862,24 __8423805,3_mm₃_.
314

adabiyotning (134) formulasidan keltirilgan kesim og‘irlik markazidan cho‘zilgan zonadan eng uzoq joylashgan yadro nuqtasitgacha bo‘lgan masofani aniqlaymiz:

r' 
_W'
^Ared
_8423805,3 _
75374,5
111,76
mm.

Download 19,98 Mb.

Do'stlaringiz bilan baham: