Ishlatish joylari keltirilgan

Panelning salqiligini tekshirish. Panel bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan kesimlarda yoriqlar paydo bo‘lganligi sababli panel o‘qining egriligi yoriqlarning paydo bo‘lishini e’tiborga olib aniqlanadi. Panel hisobiy uzunligining balandligiga nisbati l₀/h = =5890/30019 >
10 bo‘lganligi sababli [17] adabiyotning 4.32 bandiga muvofiq salqilikni aniqlashda ko‘ndalang kuchning ta’siri e’tiborga olinmayda. Salqilik faqat eguvchi moment ta’siridan aniqlanadi.
[15] adabiyotning 19 jadvaliga muvofiq panel uchun ruxsat etiladigan salqilik estetik–psixologik talab bo‘yicha chegaralanadi. Ravog‘i l = 6,0 m bo‘lgan panel uchun ruxsat etiladigan chegaraviy salqilik f
= l₀/200 = 5890/ /200 = 29,45 mm.
Panelning salqligi estetik–psixologik talab bo‘yicha chegaralanganligi sababli hisob doimiy va vaqtincha davomli yuklar ta’siriga bajariladi. Bunda yuk bo‘yicha ishonchlilik koeffitsienti γ_f = 1 qabul qilinadi.
YUqorida keltirilgan hisoblardan: M_i,ser = 31200 000 Nmm; _l = 0,295; _l = 1,14; Z_l = =251,3 mm; W_pl. = 6788750 mm³; e_or = 184,1 mm; e_ls,tot = 375,5 mm; r = 38,68 mm; R₂ = 83090 N; A_s = 402 mm²; E_s = 180 000 MPa; E_b =
24500 MPa.
Panel kesimini qisuvchi kuch ta’siridan moment:
M_2p = P₂(e_op + r) = 83090 (184,1 + 38,68) = 18510790 Nmm.
[17] adabiyotning 4.27 bandiga muvofiq yoriqlar orasida joylashgan siqilgan beton chetki tolalaridagi deformatsiyaning noteks taqsimlanishini e’tiborga oladigan koeffitsient _b = 0,9. [17] adabiyotning 35 jadvaliga muvofiq yukning davomli ta’sirini e’tiborga oladigan koeffitsient _ls = 0,8.
[17] adabiyotning (168) formulasidan:
_m = R_bt,serW_pi/(M_i,ser—M_2p) = 1,46788750/(31200 000 – 18510790) =
=9504250/12689210 = 0,749 < 1.
[17] adabiyotning (167) formulasidan yoriqlar orasida joylashgan cho‘zilgan armaturadagi deformatsiyaning noteks taqsimlanishini e’tiborga oladigan koeffitsient _s aniqlanadi:

< 1.
_s = 1,25 – 0,8^ 0,749 –
1 0,749²


3,5 1,8 0,749375,5 / 270
 1,25  0,6  0,146  0,504

Bu erda: e_s,tot/h₀ = 375,5/270 = 1,39 > 1,2/_ls = 1,2/0,8 = 1,25 shart bajarilayapti.
Atrof muhit havosining namligi 40 dan 75 % gacha bo‘lganda [17] adabiyotning 34 jadvalidan og‘ir betonning elastik–plastik holatini xarakterlovchi koeffitsient  = 0,15 aniqlanadi. [17] adabiyotning (160) formulasidan panel o‘qining egriligi

 ¹  _ ^{31200 000 }
0,504 _
0,9  _

 _r 
270  251,3 ^180000  402
1,14  0,2952  80  270  24500  0,15^

  _
 83090  0,504

 459,83( 0,0696 + 0,0393 )10^-7 - 21,43 10^-7 = 28,5 10^{-7 1} .

270 180000  402 mm
Betonning kirishishi va qisuvchi zo‘riqish ta’siridan beton sirpanuvchanligi (polzuchest) natijasida panel bukilishining egrilik o‘qi

 ¹  _ ^ε_b ^{ ε'}
_ σ  σ^' _ 130,65  2,99 _
 7 ¹ _,

_{ } b
b b
26,26 10

_ r _4 h₀
E_sh₀
180000  270 sm

bu erda, _b = ₆ + ₈ + ₉ = 7,65 + 35 + 88 = 130,65 MPa – betonning tez sodir bo‘ladigan sirpanuvchanligi, kirishishi va sirpanuvchanligidan armaturadagi dastlabki kuchlanish–
lar kamayishining yig‘indisi; '_b = 2,99 MPa – tashqi yuk ta’siridan siqilgan beton yuqori tolalaridagi kuchlanish.
Panel o‘qining to‘liq egriligi
(1/r) = (1/r)₁—(1/r)₄ = (28,5–26,26) 10–7 = 2,24 10^–7 1/mm.

Panel salqiligi f = ⁵  ¹  l²  ⁵  2,24 10^7  5890² 
0,81 mm < 29,45

48 r ⁰ 48
mm.