Ishlatish joylari keltirilgan

A_red = A_b + A_s ^Es
E_b
= 97325 + 402 7,34 = 100275 mm²,

bu erda _{ } ^Es
E_b
1,810⁵

=


24,510^{3 7,34.}

Panel bo‘ylama qirrasining pastki chetiga nisbatan yuza statik momenti:
S_red = 213325 (300–12,5) + 280 (300–25)(300–25)/2 + 7,3440230 =
= 15330937,5 + 6050000 + 88520,421469458 mm³.
Bo‘ylam qirra pastki chetidan kesim og‘irlik markazigacha masofa:
u = S_red/A_red = 21469458/100275 = 214,1 mm.
Oldindan qisuvchi kuch elkasi (ekssentrisiteti) e_or = u – a = 214,1–30 = 184,1 mm.
Kesim og‘irlik markaziga nisbatan inetsiyasi momenti:

^Ired ^
2133 25³

12
 2133 ^ 

²⁵³⁰⁰

^{25  214,1}

2


2 _


 2 
80  300  25³ _
12

⁺ 2  80  300  25300  25  214,1²  7,34  402
(214,1 30)²  2777343,75 

 287291637  277291666,7 163187640 100006836,6  830555124 mm ⁴ .
Taranglashtirilgan armatura tayanchlardan bo‘shatilgan vaqtdagi qisuvchi kuch miqdori, armaturani taranglash aniqligi koeffitsienti γ_sp
= 1 ([17] adabiyotning 1.29 bandiga qarang) bo‘lganda:
P₀ = γ_sp A_sp_sp = 1402337  135474 N.

Qisuvchi P₀ kuch ta’siridan panel chetki siqilgan tolalarida hosil bo‘ladigan kuchlanish (panel xususiy og‘irlidan hosil bo‘ladigan kuchlanish e’tiborga olinmaganda):

 = ^P0 +
^P0^eop _{y =}
¹³⁵⁴⁷⁴ ₊ 135474
^184,1  214,1  1,35 + 6,43 = 7,78

br,o

^Ared ^I
100275

830555124
MPa.

P₀ kuch bilan qisilgan panel betonning talab etiladigan mustahkamligi [17] adabiyotning 6 jadvaliga muvofiq _r0/R_b nisbat bo‘yicha tayinlanadi. Bizning misolimiz uchun ruxsat etiladigan nisbat
_r0/R_b = 0,85. Bundan R_br = _bp0/0,85 = 7,78/0,85 = 9,15 MPa. [17] adabiyotning 2.6 bandiga muvofiq R_br >0,5V > 11 MPa bo‘lishi shart. R_br
= 11,0 MPa qabul qilamiz.
Panel eni yarimining xususiy og‘irligidan g = γ_f γ_nQ_panel/l = (1,1 0,95 27)/6  4,7 kN/m armatura kesimi og‘irlik markazi sathida betondagi kuchlanish

^b,d ^=
Md y =
I
20590000

830555124

 214,1  5,3 MPa,

bu erda, M_g –plita xususiy massasidan eguvchi moment, γ_f  1 bo‘lganda–
M_d = 4,7^ 5,892/8  20,59 kNm = 20380000 Nmm.
γ_f = 1 bo‘lgandagi eguvchi moment –
M_d,ser = (4,7/1,1)^ 5,892/8 = 18,72 kNm = 18530000 Nmm.
Armatura kesimi og‘irlik markazi sathida qisuvchi kuch R₀ va plita xususiy massasidan betondagi kuchlanish
_bp,1 = _bp,0 – _b,d = 7,78 – 5,3 = 2,48 MPa.

[17] adabiyot 4 jadvali 6 bandida keltirilgan formuladan

 = 0,25 + 0,025R_bp = 0,25 + 0,025 11 = 0,525< 0,8.
Quyidagi nisbat _bp,1/ R_br = 2,48/11,0 = 0,225   = 0,525.

Issiqlik ta’sirida ishlov berilgan og‘ir betonning tez sodir bo‘luvchi sirpanuvchanligidan armaturadagi kuchlanish kamayishi:
 = 0,85 40 ^bp  0,85 40  ^0,225  7,65 MPa.
6
R_bp 11
Beton qisilguncha armaturadagi kuchlanish kamayishi (birinchi kamayish):
_loss,1 = ₁ + _{2 +} ₃ + ₆ = 30 + 81,25 + 51,4 + 7,65 = 170,3 MPa.
Betonni qisuvchi kuch:
P₁ = A_sp (_s,r – _loss,1) = 402(500–170,3) = 132539,4 H 132,539 kN.
Armatura kesimi og‘irlik markazi sathida betondagi kuchlanish:

 = ^P1 +
^P1^eop _{y =}
132539 ₊ 132539
^184,1  214,1  1,32 + 6,29 = 7,61

br,2

^Ared ^I
100275


830555124
MPa.

Quyidagi nisbat _bp,2/R_bp = 7,61/11 = 0,69 < 0,75.
Og‘ir betonning sirpanuvchanligidan armaturadagi kuchlanish kamayishi:
₉ = 150 0,85 _bp,2/R_bp = 150 0,85 0,69 = 87,975  88,0 MPa.
Beton kirishishidan armaturadagi kuchlanish kamayishi [17] adabiyotning 4-jadvali 8-bandiga muvofiq:
₈ = 35 MPa.
Beton qisilgandan keyin armaturadagi kuchlanish kamayishi (ikkinchi kamayish):
_loss,2 = _{8 +} ₉ = 35 + 88 = 123 MPa.
Armaturadagi kuchlanishlar kamayishining umumiy miqdori:
_loss = _loss,1 + _loss,2 = 170,3 + 123 = 293,3 MPa.
Betonni qisuvchi kuch:
R₂ = 402 (500 —293,3) = 83093,4 N  83,09 kN.

Panel bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan kesim mustahkamligini ko‘ndalang kuch bo‘yicha hisoblashda betonni qisuvchi kuch ta’sirini e’tiborga oladigan koeffitsient [17] adabiyotning (78) formulasidan aniqlanadi:

_n = 0,1
N
^b2^Rbt^bh0
 0,1
83090


0,9  0,9  2  80  270
 0,237<0,5, gde N = P₁ = 83090 H.

Kesim siqilgan raflarining ta’sirini etiborga oladigan koeffitsient _n rafning 2(b + 3h ^'_f ) = 2(80 + 3–25) = 310 mm dan katta

f
bo‘lmagan eni bo‘yicha aniqlanadi:

f
_f = 0,75
b^'

• 
  bh^' bh₀
  

 0,75
310  2 8025 2  80  270

 0,065 < 0,5.

Koeffitsientlar yig‘indisi (1 + _n + _f) = (1 + 0,237 + 0,065) = 1,3 <
1,5.
Panel tayanchi kesimidagi maksimal ko‘ndalang kuch:
Q = 0,5 (g + s)l0 = 0,5^ 10,6^ 5,92 = 31,376 kN.
Og‘ir betondan tayyorlanadigan panel kesimi qabul qila oladigan ko‘ndalang kuchning minimal qiymati [17] adabiyotning (76) formulasidan s = 2h₀ qabul qilib aniqlanadi:

_b2 1   _f
 _n R_btbh² _{ }

^Qmin ^
_c  0,5_b2
1   _f
 _n
^Rbt
bh₀ 

0
 0,5  2,01  0,237  0,0650,9  0,9  2  80  270  45489,5 N  31376 N.
Quyidagi shart tekshiriladi:
Q = 31,376 kN  Q_min =45,49 kN.
Nart bajarilayapti, ko‘ndalang armatura hisob bo‘yicha talab qilinmaydi.
[17] adabiyotning 5.27 bandida keltirilgan konstruktiv talablar bo‘yicha ko‘ndalang sterjenlar orasidagi masofalar quyidagicha qabul qilinadi: l/4=6,0/4=1,5 m bo‘lgan tayanch zonalarda – s  h/2 = 300/2 = 150 mm va 150 mmdan katta qabul qilinmaydi; l/2=6,0/2= =3,0 m bo‘lgan o‘rta zonada– s = 3h/4 = 3^ 300/4 = 225 mm.

Ko‘ndalang armatura sifatida 8 A–I qabul qilinadi (R_sw = 175 MPa va A_sw = 50,3 mm²). Ko‘ndalang armatura qadami s = 150 mm qabul qilinadi.

5.