Ishlatish joylari keltirilgan

W = ^I
y
_ 830555124 _{ 3879286}
214,1
mm³.

Beton noelastik deformatsiyasini e’tiborga olgandagi kesim qarshilik momenti:
W_pl = γ' W = 1,753879286 = 6788750 mm³.
bu erda, γ' – [22] adabiyotning VI ilovasida keltirilgan koeffitsient. Rafi siqilgan zonaga tushgan tavr kesimlar uchun γ' = 1,75.
Tashqi yuklar ta’siridan panel yuqori tolalargi siqilgan betonidagi kuchlanish

' = R /A
– ^P2eop (h  y)  ^Mser (h  y) = 83090/100275–

b 2 red
^Ired

^Ired

83090 184,1 _{(300  214,1)}
830555124
_{+ } 36200000
830555124


(300  214,1)

= 0,83–1,58 + 3,74 = 2,99

MPa.
Quyidagi koeffitsient hisoblanadi:
_'
_b  1,6  ^b  1,6 
^Rbp
2,99

15
 1,4.

_b 1,4  1 bo‘lganligi uchun _b  1qabul qilinadi.

Keltirilgan kesim og‘irlik markazidan cho‘zilgan zonadan eng uzoq joylashgan yadro nuqtasigacha bo‘lgan masofa :

r = 
^W = 1,0 ^3879286 = 38,68 mm.

^Ared
100275

YOriq paydo bo‘lish holatida kesim qabul qiladigan eguvchi moment miqdori:
M_crc = R_bt,serW_pt + P₂(e_op + r) = 1,4  6788750 + 83090 (184,1 + 38,68) =
= 9504250 + 18510790 = 28015040 Nmm =28,0110⁶ Nmm.
M_l,ser = 30,210⁶ Nmm > M_crc = 28,0110⁶ Nmm bo‘lganligi uchun panel pastki cho‘zilgan zosida, yani bo‘ylama qovurg‘alarda yoriqlar paydo bo‘ladi.
Panel bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan yoriqlarning ochilishini tekshirish.
Quyidagi koeffitsientlarning miqdorlari hisoblanada.

 16 A–IIIv sterjen (A_s = 402 mm² ) bilan armaturalangan panel bo‘ylama qovurg‘asini armaturalanish koeffitsienti  = A_s/(bh₀) = 402/
/(280270) = 0,0093.
Armatura yuzasini beton yuzasiga keltirish uchun koeffitsient
 = E_s/E_b = 180000/24500 = 7,34.
[17] adabiyotning (162) formulasidan:

_{ =} ^Mser
bh²R
_ 37300000
2  80  270² 15

 0,213.

0 b,ser

l =
^Mlser
bh²R
_ 31200000
2  80  270² 15


 0,178.

0 b,ser

[17] adabiyotning (163) formulasidan:

 _h^' 

 ²⁵ 

^{ = f1 f   1,14}^1
 ^{ 1,87.}




^ 2  h₀ ^


_ 2  270 _

[17] adabiyotning (164) formulasidan:

f
b^'
 =
 bh^'  ^

f
2
^s _ 2133 
2  8025  0 _

1,14.

f
bh₀


A

'
2  80  270

[17] adabiyotning (165) formulasidan:

^es,tot ⁼
M _ 37300000 _
N 83090
448,9 mm. e_ts,tot = 31200000/ 83090 = 375,5 mm.

[17] adabiyotning (161) formulasidan:

  ¹
_{ } 1 5(  )
10
_ 1,5   _{f }
11,5 ^es,tot  5
h₀

_ 1
_{1,8 } 1 5(0,213 1,87)
10  0,0093 7,34
_ 1,5 1,14
11,5 ^448,9  5
270
 0,054  0,187  0,241;

_l 

1 _{
 } 1 5(  )
1,5   _f
^es,tot
_ 1
_{1,8 } 1 5(0,178 1,87)
_ 1,5 1,14 _
11,5 ^375,5  5

10
11,5  5
h₀

10  0,0093 7,34

270

 0,055  0,24  0,295.
[17] adabiyotning (166) formulasidan:

_{ h}'
_ f _


f
 ² _
^{ 25} 1,14  0,241^{2 }

 ^h  ^{ 270 }

z  h_{0 }1 ⁰_{  }  270_1
_{  }  253,7
mm;

_ 2  _f   _
 _
 _h^' 
_ 2 1,14  0,241 _
 

_ f _
 ² _
^{ 25} 1,14  0,295^{2 }

f
 ^h  ^{ 270 }

z_l  h_{0 }1  ⁰_{  }  270_1
_{  }  251,3
mm;

_ 2  _f   _
 _
 2 1,14  0,295 _
 

[17] adabiyotning (147) formulasidan:

s
_{ } ^{M  P}₂ ^{(Z  e}_{0 p} ⁾ _ 36200000  83090(253,7  0) _{ 148 MPa;}
A_s Z 402  253,7

^l s
_{ } ^M_l ^{ P}₂ ^(Z_l ^{ e}_{0 p} ⁾ _ 30200000  83090( 251,3  0 ) _{ 92,25 MPa.}
A_s Z_l 402  251,3
[17] adabiyotning (144) formulasidan hamma yuklar ta’siridan yoriqlarning qisqa vaqt davomida ochilish kengligi:

а
1
crc
= _s20(3,5 – 100 )
/E_s = 148^ 20(3,5—0,93) 0,106 mm.
/180 000 =

Davomli yuklar ta’siridan yoriqlarning qisqa vaqt davomida ochilish kengligi

а
2
crc
= _ls20(3,5 – 100 )
/E_s = 92,25^ 20 (3,5 – 0,93)
0,066 mm.
/180 000 =

Davomli yuklar ta’siridan yoriqlarning davomli ochilish kengligi

crc
^asrs,l ^{= }l ^{ a 2}
= 1,460,066  0,096 mm a_cgs,2 = 0,3 mm.

Bu erda, _l = 1,6 – 15 = 1,6 – 15 0,0093
ta’sirini e’tiborga oladigan koeffitsient.
= 1,46 – yuklarning davomli

Qisqa vaqt davomida yoriqlarning ochilish kengligi

crc
a_srs = a¹
2

– а
crc
+ a_srs,l = 0,106 – 0,066 + 0,096 = 0,136 mm < a_asrs,1 = 0,4
mm.

6. 
   – rasm. Panelni qiya yoriqlarning paydo bo‘lishiga hisoblashga doir
   

miqdori
Panel bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan yoriqlarning paydo bo‘lishini tekshirish.

Bitta bo‘ylama qovurg‘a tayanchi kesimidagi me’yoriy yuklardan
^qser ^{= (g}ser ^{+ s}ser^{) =} 8,612 kN/m
ko‘ndalang kuch

Q_ser = 0,5(g_ser + s_ser)l₀ = =0,58,6125,89 =
=25,36 kN = 25360 N.
Panel chetidan tayanch qirrasigacha bo‘lgan masofa (8.11–rasm)
u =240/2—(6000–5970)/2 = 105 mm.
Bu erda: 6000 mm – plitaning nominal uzunligi; 5970 mm – panelning konstruktiv uzunligi; b = 240 mm – yuk ko‘taruvchi konstruksiyaning yuqori tasmasi eni (8.11 – rasm).
[17] adabiyotning (11) formulasidan ankersiz taranglashtiriladigan
16 A–IIIv armatura uchun kuchlanishlarni uzatish zonasi uzunligi:


^{ }_sp ^ _ 329,7 _

^l_p ^{ }_p ^{ } _p ^{d }  ^{0,25 10}^{16  280}
mm.






 _Rbp 

11 _

Bu erda, _sp = 500–170,3 = 329,7 MPa va R_bp = 11 MPa; 500 MPa – taranglashtiriladigan armaturadagi tastlabki kuchlanish; _loss,1 = 173,2 MPa – taranglashtiriladigan armaturadagi tastlabki kuchlanishlarning birinchi guruh kamayishi.

Panel kesimini qisuvchi kuchning tayanch qirrasidagi miqdori:
R'₂ = 83090^ 105/280 = 31158 N.
Qisuvchi kuch ta’siridan panel kesimidagi kuchlanish:

_x = R₂/A = 31158/100275 = 0,31 MPa.
Og‘irlik markasidan yuqori joylashgan kesim yuzasi qismining neytral o‘qqa nisbatan statik momenti

S = b^' h^' (h  0,5h^'  y)  b (h  h^'
 y)² / 2  2133 25300  0,5 25  214,1

f f f m f
 280300  25  214,1² / 2  3914055 1296704,8  4210760 ^mm3.
Urinma kuchlanish miqdori
 = Q_ser S/(Ib_m) = 25360 4210760/(830555124280) = 0,8 MPa.
Bu erda, I = 830555124 mm⁴.
Tayanch reaksiyasi qo‘yilgan joyga yaqin bo‘lgan kesimdagi maksimal siquvchi kuchlanish
_y = Q_ser/(bh) = 25360/(2^ 80^ 270) = 0,587 MPa.
[17] adabiyotning (143) formulasidan betondagi bosh siquvchi kuchlanish

^  
 ^{  } ^2
   

mc
  ^{ x y} 
_ x y _
 ^{2 }   ^{x y}  




^ 2 2 ^ 2
 

_{= } 0,31 0,587 _
2
 ^– 0,45  0,81  1,26 ^MPa.

Bosh cho‘zuvchi kuchlanish: MPa.
^ mt
= –( 0,45  0,81)  0,36
MPa <R_bt,ser = 1,4

[17] adabiyotning (142) formulasidan betonning murakkab kuchlanish
holatini hisobga oladigan koeffitsient

_{b4 =} 1 -
^mc^{/ R}bt,ser
_ 1 - 1,26/ 15 _ 0,916 _{ 2,29 >1.}

0,2
 
0,2 
0,01 20
0,4

Bu erda, sinfi V20 bo‘lgan og‘ir beton uchun R_b,ser = 15 MPa,  = 0,01 i V = 20.
Koeffitsient _b4 = 1 qabul qilinadi.
_ms = 0,36 MPa < R_bt,ser = 1,4 MPa bo‘lganligi uchun panel bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan kesimlarda yoriqlar paydo bo‘lmaydi.