Горный вестник Узбекистана 2007 №2

Download 5,85 Mb. bet 87/99 Sana 09.07.2022 Hajmi 5,85 Mb. #764088

Bog'liq
2007-aprel-iyun (1)

Bu sahifa navigatsiya:

• Приме- чание
• Рис. 2. Примеры микроструктуры деформированного слоя Ст. 45
• Рис. 4. Влияние скорости резания на упрочнение при МРО стали Ст. 45 1 – V= 2,5 м/с, 2 – V= 0,83 м/с, 3 – V= 0,2 м/с
• Список литературы:.
• Ахмедов Х.И.
• Рис. Зависимость величины износа стали У8 от темпе- ратуры предварительной закалки. Окончательная тер- мическая обработка – промежуточный отпуск 450°С, закалка 820°С, отпуск 200°С

Обработывае- мый матери- ал	Составляю- щая силы резания. Ру, Н	Глубина наклепа hH, мм
Приме- чание
1	2	3	4
	250	1
Ст45	750 1000	1,3 2
	1500	2,5
12Х18Н10Т	500	1,5
	1000	2,3
17ХН4МА	500	0,74	Руд =148
	2000	1,4	Руд = 240
Серый чугун	500	0,3
	1000	0,65
ШХ – 15	500	0,95
	2000	1,8

₁₎ 2)



3)
Рис. 2. Примеры микроструктуры деформированного слоя Ст. 45: 1) N=5 кг/мм²; 2) N=10 кг/мм²; 3) N=25 кг/мм² V=0,5 м/с; 6750^х




Рис. 3 Схема распределения твердости в деформированном слое после точения призматическими резцами

следующие выводы:

• 
  показано, что при работе по предлагаемой тех- нологии МРО величина наклепа hн может регулиро- ваться в широком диапазоне от 0,5 мм до 2,5 мм;
  
• 
  градиент твердости в деформированном слое может быть изменен по требуемому режиму. Реализа-
  

Рис. 4. Влияние скорости резания на упрочнение при МРО стали Ст. 45 1 – V= 2,5 м/с, 2 – V= 0,83 м/с, 3 – V= 0,2 м/с

ция предложенной технологии позволяет исключить нежелательные явления разупрочнения вследствие перенаклепа и уменьшить окисленный слой;

• 
  изменение твердости обработанной поверхности зависит от свойств обрабатываемого материала (зна- чений σ_т, σ_в и исходной твердости), геометрии инст- румента и режимов резания. Выявлены режимы, зна- чения геометрических параметров и значения нор-
  

мальных давлений увеличивающие эффективность упрочнения;

• 
  выявлены факторы, влияющие на показатели качества обработанной поверхности и их величины, обеспечивающие улучшение этих показателей: V > 1,6 м/с, S < 0,4мм/об, N > 20 < 50 кг/мм²,  _у ≈ 20 -
  

30⁰, φ= 0⁰.

Список литературы:.

1. 
   Землянский В.А. Обработка сплавов титана круглыми самовращающимися резцами. Сб. Станки и режущие инструмен- ты. - М. 1968. выпуск № 8. с. 55
   
2. 
   Коновалов Е.Г. // Ж. Машиностроитель. 1974. №9, с. 28-30.
   
3. 
   Маталин А.А. Качество поверхностей и эксплуатация свойств деталей машин. М.: Машиностроитель. 1993. – 253с.
   

УДК 621.785 © Ахмедов Х.И., Мухамедов А.А. 2007 г.

ИЗМЕНЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ МАРКИ У8 В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РЕЖИМОВ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

Ахмедов Х.И., старший преподаватель кафедры «Технология машиностроения» НГГИ; Мухамедов А.А., профессор ТашГТУ, докт. техн. наук

В данной статье рассматривается изменение из- носостойкости углеродистой стали в зависимости от режимов предварительной термической обработки. Предложен оптимальный режим термической обра- ботки, при котором формируется структура стали У8 с наиболее высокой износостойкостью.
При разработке различных упрочняющих мето- дов обработки с целью повышения износостойкости реальных изделий, в частности штампов холодной штамповки, следует иметь в виду, что результаты лабораторных испытаний часто не соответствуют результатам натурных испытаний в эксплуатацион- ных условиях. Это связано с тем, что условия трения при лабораторных и натурных испытаниях сильно разнятся.
Эти различия чаще всего заключаются в «жестко- сти» нагружения, когда изнашивание идет, начиная от чисто абразивного резания до более мягкого на- гружения – это многократное пластическое дефор- мирование и до окислительного изнашивания, когда микропластическая деформация неровностей тру- щейся поверхности активизирует их с образованием пленок окислов; происходит изнашивание (удаление) уже образовавшихся пленок окислов [1]. Отдельно в этом ряду стоит изнашивание за счет схватывания и задира трущихся поверхностей.
Как показали наши исследования характера изно- са штампового инструмента холодного деформиро-
вания, износ инструмента носит смешанный харак- тер.
Присутствуют явления абразивного изнашивания и изнашивание за счет схватывания, а также разру- шения за счет многократного передеформирования трущихся поверхностей.
Поэтому, при проведении испытаний на износо- стойкость в лабораторных условиях использовали как методы с наиболее жесткими условиями трения по закрепленному абразиву на машине Х4-Б [2], так и более мягкие с трением о незакрепленные абразив- ные частицы на машине ПВ-7 [1], а также сухое тре- ние скольжения металла по металлу в условиях про- явления схватывания и многократного упруго- пластического передеформирования.
Испытаниям подвергались образцы, изготовлен- ные из стали У8, как наиболее часто используемой стали при изготовлении штампов для холодной штамповки. Образцы стали У8 подвергали закалке с различных температур нагрева, промежуточному отпуску 450°С, повторной окончательной закалке с 820°С в воду и отпуск 200°С.
Результаты испытаний на изнашивание в услови- ях различного вида трения представлены на рис.
При всех видах трения и изнашивания сущест- вует экстремальная температура предварительной закалки (для стали У8 - 1100°С), когда величина износа имеет минимальное значение, несмотря на

одну и ту же твердость всех образцов. Как было показано нами выше, именно при этой температуре предварительной закалки после повторной фазовой перекристаллизации наблюдается наиболее высо- кий уровень плотности дислокаций.
При испытаниях на изнашивание при трении по закрепленному абразивному материалу на машине Х4-Б эффект снижения величины износа, в случае предварительной закалки с 1100°С, не велик. Раз- ница в износе достигает всего 0,06 мм, что в срав- нении со стандартной термообработкой составляет 15%. Однако, этот эффект стабилен и существенно превышает среднеквадратичную ошибку средне- арифметической величины S_х. Условия испытания на машине Х4-Б таковы, что фактически реализу- ются процессы резания металла твердыми частица- ми корунда.
Если абразивный материал не очень твердый (например кварц) и абразивные частицы не за- креплены, то прямого резания испытуемого ма- териала не наблюдается. Износ происходит за счет многократного передеформирования по- верхности испытуемого материала, как это име- ет место при испытании на машине ПВ-7. Здесь эффект снижения величины износа при предва- рительной закалке 1100°С достигает уже 42%. Примерно такой же эффект наблюдается при трении скольжения без смазки металл по метал- лу. В обоих последних случаях реализуется взаимодействие трущихся поверхностей анало- гично тому, что наблюдали при работе штампо- вых инструментов холодного деформирования. Следовательно, можно ожидать «сходство рядов




Рис. Зависимость величины износа стали У8 от темпе- ратуры предварительной закалки. Окончательная тер- мическая обработка – промежуточный отпуск 450°С, закалка 820°С, отпуск 200°С: а) испытания по закреплен- ному абразивному материалу, машина Х4-Б; б) испытания при трении по незакрепленному абразивному материалу, машина ПВ-7; в) испытания при трении скольжения без смазки, ролик-букса
износостойкости» [1] и повышение стойкости штамповых инструментов, за счет введения предварительной термической обработки по требуемым режимам, также примерно на 40- 50%.

Download 5,85 Mb.

Do'stlaringiz bilan baham: