Горный вестник Узбекистана 2007 №2

Download 5,85 Mb. bet 41/99 Sana 09.07.2022 Hajmi 5,85 Mb. #764088

Bog'liq
2007-aprel-iyun (1)

Bu sahifa navigatsiya:

• К ВОПРОСУ ВОЗМОЖНОСТИ ОТРАБОТКИ

Порода	Твердость по штампу Pш' кгс/мм2	Расстояние от стенки за- боя до штам- па l мм	Глубина лунки раз- рушения h, мм	Объем лунки раз- рушения V, мм3
Угол ска- лывания лунки α. градус
	68,1	0b	2,5	29	105
Песчаник	43,7	0,5b	1,75	22,44	126
красный	37,3	b	1,72	22,4	128
	36,3	∞	1,72	22,4	128
	158	0b	1,74	37,1	128
Мрамор бе-	132,4	0,5b	1,4	35	136
лый, мелко-	83	b	1,3	30,7	139
зернистый	78,1	2b	1,24	30,1	139
	77,5	∞	1,27	30	139
	235	0b	1,47	21,27	136
Гранит биоти- товый	196,4 154,0 152,8	0,5b b 2b	1,23 1,17 1,13	32,71 23,75 23,75	140 143 145
	152,0	∞	1,13	23,75	145

В песчанике и мраморе (табл., рис.) объем лунки разрушения с увеличением расстояния l уменьшается, а в граните наоборот. Интенсивность изменения объема лунки разрушения в граните у стенки скважин составляет 21,27 мм³, на свободной поверхности - 23,75 мм³, в мраморе, соответственно, 37 и 300 мм³, а в песчанике - 29 и 22 мм³. Незначи- тельный рост объема лунки разрушения в граните объясняется в основном его свойствами, вещественным составом, степенью однородности, размером и
формой отдельных зерен его минералов и свойст- вом породы скалываться. Поскольку, по мере при- ближения места вдавливания штампа к стенке ин- тенсивность изменения угла скалывания в песчани- ке и мраморе резко уменьшается, а в граните незна- чительна, то в первых двух породах влияние угла скалывания на объем лунки разрушения уменьша- ются, а в последней - влияние незначительно. По- этому объем лунки разрушения в граните, который в большей степени неоднороден и состоит из от- дельных кварцевых зерен, во всех случаях остается приблизительно одинаковым.
Таким образом, не разрушенная часть породы - стенка скважин - в разнородных породах сущест- венно не влияет на объем разрушения. Отношение твердости по штампу песчаника у стенки забоя скважин к глубине разрушения и объему составляет

Значение их равно:
- в песчанике Р
 ^{Ру стен}  1,84 ,
^Ротн  1,23 и
^hотн
^Ротн
^vотн
 1,4 ; в мраморе
^Ротн  1,4 ;
^vотн

отн
св.пов


^Ру стен



Р
в граните
^Ротн
^hотн

 1,2 и

^Ротн  1,71 .
^vотн

• 
  в мраморе Р_отн 
  

• 
  в граните Р_отн 
  

^Рсв.пов ^Ру стен
^Рсв.пов
 2,02 ,
 1,54 .
Следовательно, при вдавливании штампа у стен- ки скважин для разрушения единицы объема песча- ника необходимо приложить в 1,4, в мраморе в 1,63, в граните в 1,71 раз больше усилий, чем на единицу объема их на свободной поверхности. При вдавли-

Следовательно, при вдавливании штампа у стен- ки забоя скважин усилие, необходимое для разру- шения песчаника, в 1,84 раза больше, чем на сво- бодной поверхности. В мраморе у стенки забоя оно в 2,02, а в граните в 1,54 раза больше, чем на сво- бодной поверхности.
Угол скалывания α (рис.) во всех породах уве- личивается при удалении штампа от стенки сква-
вании у стенки скважин для углубления единицы объема необходимо приложить в песчанике в 1,23, в граните в 1,2, в мраморе в 1,4 раза больше усилий, чем на свободной поверхности.
Таким образом, при вдавливании штампа в усло- виях забоя скважин существенное влияние стенки скважин на эффективность разрушения горных по- род наблюдается в интервале l=(0,4÷0,5)b. Несмотря

на то, что по мере приближения места вдавливания штампа к стенке забоя скважин глубина лунки разрушения увеличивает- ся в песчанике в 1,5, в мраморе в 1,44 и граните в 1,3 раза, объ- ем лунки разрушения увеличи- вается в песчанике в 1,31, в мра- море в 1,23, а в граните умень- шается в 1,1 раза.
Необходимое усилие для раз- рушения единицы объема пород увеличивается в 1,4 – 1,7 раза.
Поэтому для разрушения единицы объема указанных по- род можно записать равенство между необходимым усилием у стенки скважин Р_{у стен} и на сво- бодной поверхности забоя:
Р_{у стен}  (1,4  1,7)Р_св.пов
Однако, Р по мере увеличе- ния резко уменьшается в интер- вале l= (0÷0,5)b, в области l≥0,5b оно равно соответствующему значению на свободной поверх-


^Рш ^кг
200


150


100


50
V мм³
40


30


20


10

0 0,5b b 1,5b 2b

0 0,5b b 1,5b 2b

l, мм


l, мм


h
2

1
_α0

150
100
50

0 0,5b b 1,5b 2b ∞

0 0,5b b 1,5b 2b

l, мм


l, мм

ности забоя.
Следовательно, при конст- руировании породоразрушаю- щих инструментов режущих
Рис. Зависимости параметров разрушения горных пород от расстояния между стенкой скважины и штампом: 1-песчаник, 2-мрамор, 3-гранит биотито- вый
целесообразно расположить на расстоянии не менее

типов рабочие элементы (режущие грани) их, с точ- ки зрения энергоемкости разрушения горных пород,
0,5b от стенки скважин, с учетом скалываемости пород.

Список литературы:

1. 
   Шрейнер Л.А. Физические основы механики горных пород. М. 1950 г.
   
2. 
   Шрейнер Л.А., Павлова Н.Н. Механизм разрушения твердых горных пород и новые типы шарошечных долот. «Нефтя-
   

ное хозяйство». 1960г.

3. 
   Махмудов А.М., Тошов Ж.Б., Абдуазизов Н.А Механизм разрушения горных пород инструментом вращательно- дробящего типа. Журнал «Горный Вестник Узбекистана», № 1, 2005г. с. 45-46.
   

УДК 622.032(575.1) © Лобанов В.С., Рахимджанов А.А., Чумакин Р.В., Мухитдинов А.Т., Киселенко А.С. 2007 г.

К ВОПРОСУ ВОЗМОЖНОСТИ ОТРАБОТКИ

«СБЛИЖЕННЫХ РУДНЫХ ТЕЛ» ЧАРМИТАНСКОГО ЖИЛЬНОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ

Лобанов В.С., начальник лаборатории ГР «O’zGEOTEXLITI»; Рахимджанов А.А., главный инженер проекта «O’zGEOTEXLITI»; Чумакин Р.В., начальник горного отдела Южного рудоуправления НГМК; Мухитдинов А.Т., главный специалист лаборатории ГР «O’zGEOTEXLITI»; Киселенко А.С., главный специалист лаборатории ГР «O’zGEOTEXLITI»

Анализ производственной деятельности и горно- геологических условий Чармитанского месторожде- ния показывает, что на Западном участке (к западу
от Центрального разлома) расположена система рудных тел 4 - 2 - 6 и 2_а - 8, характеризующихся сдвоенной, сближенной структурой.

Рис. 1. Различные случаи разработки жилы: а) с подрывкой лежачего бока; б) с подрывкой висячего бока; в) с подрывкой лежачего и вися- чего боков
Данные рудные тела располагаются на различ- ных расстояниях друг от друга и могут подвергать- ся взаимному влиянию при их отработке. Эти рас- стояния могут быть такими, когда оставить целик достаточной прочности между жилами нет воз- можности. В таком случае возникает вопрос необ- ходимости применения валовой или селективной выемки.
Необходимость применения того или иного способа выемки диктуется, с одной стороны, ус-
тойчивостью междужильного целика, с другой – расстоянием между рудными телами, при этом немаловажное значение имеет экономичность применяемого метода. При решении этой задачи в первую очередь следует определиться с понятием о «сближенных рудных телах» для условий Чар- митанского месторождения.
В горно-технической литературе даются раз- личные определения понятия «сближенные руд- ные тела». Так, Б.И. Бокий сближенными называет те рудные тела, расстояние между которыми менее 20м; Л. Д. Шевяков относит к ним расположенные на небольшом расстоянии друг от друга, допус- кающие проведение общих горно-подготови- тельных выработок. Л.Е. Зубрилов сближенными считает только тонкие жилы, разделённые про- слоями пустых пород толщиной 1 - 4м. М.И. Агошков сближенными называет рудные тела, расположенные настолько близко друг от друга, что выемка их технологически связана или может производиться только совместно. И.М. Никифоров сближенными считает жилы, расположенные на небольшом расстоянии, при отработке которых происходит их взаимное влияние. «Правила тех- нической эксплуатации рудников, приисков и шахт, разрабатывающих месторождения цветных, редких и драгоценных металлов» определяют, что сближенными следует считать такие рудные тела, отработка одного из которых в пределах данного эксплуатационного этажа может повлиять на безо- пасность и эффективность отработки других.
Вышеуказанные авторы не конкретизируют сближенность рудных тел определённым расстоя- нием между ними (Б.И. Бокий, Л.Е. Зубрилов) или за определяющий фактор принимают взаимное влияние их при выемке, не указывая расстояние между ними. Поэтому не ясно, в каких случаях рудные тела следует относить к категории сбли- женных.
Анализ подземных горных работ Зармитанско- го рудника показывает, что взаимное влияние руд- ных тел зависит от физико-механических свойств прослоя, углов сдвижения, размеров очистного пространства, наличия тектонических нарушений, крепости, устойчивости и т.д.
Крепость определяется рядом элементарных свойств горной породы: твердостью, вязкостью, наличием инородных (более слабых или более прочных, чем сама порода) прослоев и включений. Сочетание этих свойств определяет сопротивляе- мость массива породы разрушению.
Полный комплекс исследований физико- механических свойств для основных пород и руд Чармитанского месторождения был проведён Ир- гередметом под руководством А.И. Сигаева.
Устойчивость горной породы зависит от соче- тания тех же свойств и определяет способность массива пород и его обнаженных поверхностей

сохранять целостность, не обрушаясь общей мас- сой или отдельными частями до полной отработки блока.
Изменчивая устойчивость горных пород Чар- митанского месторождения показывает, что при определении понятия сближенности рудных тел следует исходить из наихудших горно- геологических и физико-механических свойств горных пород.
А.Е. Ергалиев и Б.Е. Шарипов для доказатель- ства сближенности рудных тел в зависимости от возможной ширины зоны деформации пород, а также мощности и углов падения рудных тел, счи- тают целесообразным строить расчеты, предпола- гая, что породы вслед за выемкой рудных тел обя- зательно обрушаются. С этой целью необходимо вычислить возможную ширину зоны деформации в зависимости от выемочной мощности и углов па- дения рудных тел.
В задачу выбора способа отработки сближен- ных, тонких, крутопадающих жил в различных условиях входят следующие вопросы: определение размеров междужильного целика; определение целесообразности последовательности отработки сближенных жил, залегающих в различных усло- виях; определение условий применения валовой или селективной выемки для отработки весьма сближенных жил.
Величина расстояния между сближенными жи- лами определяется выражением:
M ≥ n – m + N
где n - ширина очистного пространства; m - мощ- ность сближенных жил; N - толщина междужиль- ного целика, отвечающего требованиям устойчи- вости.
Эта формула действительна для случаев, когда
ся междужильный целик. Важно, чтобы этот целик сохранял свою целостность и был устойчивым в течение определенного периода времени, величина которого зависит от скорости отработки блока.

Download 5,85 Mb.

Do'stlaringiz bilan baham: