Дипломная работа в количестве 107 страниц,8 рисунков, 21 таблица

2.4.2. Расчет диаметров штуцеров

Диаметр трубопровода находят по уравнению: [13]

d 	V	, м
	0,785  w

где ^V – массовый расход, м³/с ;

23. 
    – скорость рабочего тела, м/с Выход газов окисления
    

^dг.о. ^	712,8 / 3600	 0,11м
	0,785 20

примем d_г.о = 120 мм

Выход битума

dб 	4603,7 / 3600	 0,571 м
	0,785 5

примем d_б = 600мм

Вход сырья

dг 	4734,8 / 3600	 0,579 м
	0,785 5

примем d_г = 600мм

Вход воздуха в маточник

(31)

(32)

dв 	6756 / 3600	 0,091м
	0,785 25

примем d_в = 100 мм

2.4.3.Расчет на прочность


Расчет цилиндрической обечайки

В качестве конструкционного материала выбираем двухслойную сталь, т.к. двухслойные стали находят все большее применение и позволяют экономить дорогостоящие высоколегированные стали. Они представляют собой листы, состоящие из двух гомогенно соединенных слоёв: основного из недефицитной стали и плакирующего (защитного) из высоколегированной стали. [14]

По ГОСТу 10885-64 для основного слоя – сталь ВМСт3сп, плакирующего – сталь 08Х13.

Расчет ведем по основному слою:

Расчетная температура стенки t = t_c = 250 °C, так как температура среды положительна, то

Допускаемое напряжение:

в рабочем состоянии

^ МПа	(33)
где σ^* – нормативное допускаемое напряжение, ^ ^ ^^157^МПа

• 
  – поправочный коэффициент, учитывающий вид заготовки (так как используется листовой прокат, то η = 1)
  

σ1157 157 МПа

для гидравлических испытаний

и	^Т 20	, МПа	(34)

1,1

где σ_Т20 – допускаемое напряжение для материала сосудов или его

элементов при температуре t = 20°C _{Т 20}  240МПа , тогда,

и



240

 218,18 МПа

1,1

Расчетное значение внутреннего давления Рр = 0,3МПа

Пробное давление при гидравлических испытаниях

1,5Р 





1,50,3160 157



0,1



 0, 2МПа

ри  max 

^20





 max 

0, 2



 max 





0, 2







0, 2

где [σ]20 – допускаемое напряжение при t = 20°C [3, стр. 113]



^

20 1160 160МПа

20

Коэффициент прочности продольных сварных швов обечайки φ = 1, [13] Так, как принято, что швы с двусторонним сплошным проваром

выполняются автоматической сваркой.

Суммарная прибавка к номинальным расчетным толщинам:

сск сэ сд

(35)

где с_к – прибавка на коррозию или другой вид химического воздействия рабочей среды на материал, мм;

• 
  _э – прибавка на эрозию или другой вид механического воздействия рабочей среды на материал, мм;
  

с_д – дополнительная прибавка по технологическим, монтажным и другим соображениям, мм

Прибавку на коррозию определяют амортизационным сроком службы аппарата и проницаемостью материала по формуле

с_к= П ∙ τ_а= 0,1 · 20 = 2,0 мм (36) где τ_а – амортизационный срок (τ_а =20 лет).

Остальными видами прибавки можно пренебречь, тогда с  2мм Расчетная и исполнительная толщина стенки цилиндрической

обечайки [13]



Рр D



sр



2  Рр 



 max 

Ри D





2 Ри





,

 0,32



2 1157  0, 3







0, 7 10

3







 max 



1, 4мм

 max 



1, 4 10^^3

0, 2 2 2 1218,18  0, 2









тогда

19. 
     s_р  с  с₀ 1,4  2  0,6  4 мм
    

где с₀ – прибавка на округление размера, мм 2.4.4. Расчет на прочность

Расчет днища и крышки

Расчетная и исполнительная толщина конического днища и крышки

		Рр D	2  	
sр				 Рр cos 
	 max 		2  и		
		Ри D		 Ри cos 
				

	0,32		2 1157  0, 3		cos 45	
							
 max 						
0,22 2			 1  218,18  0, 2 cos 45
						

,
0, 9 10^3 

max ^{ }1, 9мм_1, 9 10^3 _

тогда

s_к  s_р  с  с₀  1,9  2  0,1  4 мм