г
У////////////////////
|
|
?9>
|
/
|
—*~ ^
|
2
|
Ж {/г
|
ill
|
\
'А
|
вентиляционное окно; г — пово-
${////77/////?/*/}. >////7777/)//77?7/}///l
(//////////////////у/////////
Рис, 7.6. Схемы местных сопротивлений в выработках:
и. — внезапное расширение; б— внезапное сужение;
в-
рот;
д — разделение потока;
с — слияние потоков;
о/с — поворот с одновременным сужением (например сопряжение капала вентилятора со стволом)
средством внутреннего трения передается все более мелким вихрям и в конечном счете рассеивается в виде тепла. В то же время в результате турбулентного обмена через границу
1—
3 в застойную область из основного потока поступают объемы воздуха, обладающие высокой энергией, а в поток из застойных зон —объ емы с малой энергией. Вследствие этого происходит постоянная утечка энергии из потока, расход которой в данном случае значительно больше расхода, который был бы на этом же участке выработки при обычном ограниченном потоке. В сечении
3—
3 поток достигает поверхности выработки. Скорость потока здесь уменьшается и застойные области исчезают. Однако вихри из этих областей распространяются еще на некоторое расстояние, увеличивая тем самым область местного сопротивления. Вызванная внезапным расширением выработки дополнительная потеря давления (Па) определяется по формуле Борда-Карно
A = (p/2)(W!
~и2)\ (7.18)
где р — плотность воздуха, кг/м
3;
щ, iii — скорость движения воздуха соответственно в узком и широком сечениях, м/с.
Аналогично внезапному расширению потока описывается явление пеупругого удара твердых тел. Внешнее сходство этих двух явлений дало основание называть внезапное расширение потока ударом. Срыв струй и расширение потока присущи всем видам' 102
местных сопротивлений. Суммарные силы сопротивления нескольких объектов местных сопротивлений зависят от расстояния между ними и их относительного расположения. Расстояние между объектами местных сопротивлений определяет степень деформации потока и восстановления пограничного слоя перед его входом в следующее сопротивление. Полное восстановление деформированного скоростного поля происходит на критическом расстоянии от местного сопротивления. Если расстояние между двумя сопротивлениями меньше критического расстояния, то в месте нахождения второго из них интенсивность вихреобразования и величина сопротивления будут меньше. Определенное взаимное расположение объектов местных сопротивлений может вызвать большее дополнительное вихреобразование и увеличение их суммарного сопротивления (например, суммарное сопротивление двух поворотов в разных плоскостях больше сопротивления двойного поворота в одной плоскости).
Расчет местных сопротивлений. Расчет депрессии местных сопротивлений вследствие тождественности действия определяющих сил можно было бы производить по формуле (7.18). Однако ее использование затруднено необходимостью определения фактической максимальной скорости движения воздуха. Для этой цели используется экспериментально установленная формула, суть которой состоит в том, что депрессия местного сопротивления представляет собой часть скоростной энергии потока у местного сопротивления, т. е.
h^lpum, (7.19)
где | — коэффициент местного сопротивления.
Выразив скорость движения воздуха через его расход, получим
/i = £[(p/2S
2)Q
2 = #Q
2, (7.20)
где S — площадь поперечного сечения выработки, м
2;
Q — расход воздуха, м
3/с;
R — аэродинамическое сопротивление участка выработки с местным сопротивлением, Н*с
2/м
8:
R^lp/2S2. (7.21)
Из выражения (7.19) видно, что депрессия местного сопротивления в общей депрессии выработки тем больше, чем больше скорость движения воздуха у местного сопротивления. В местах с большой скоростью движения воздуха (каналы вентиляторов, околоствольные дворы и др.) депрессия местных сопротивлений может достигать нескольких сотен паскалей. Общая депрессия ряда сложных местных сопротивлений (каналы вентиляторов, кроссинги и др.) равна сумме депрессий элементарных местных сопротивлений и депрессии трения, определяемой по формуле (7.9). Для определения потерь давления (Па) в вентиляционных окнах А. А. Харев рекомендует формулу
Л„к-1Л0
а(-! LV (7.2?)
где
Q — расход воздуха через окно, м
3/с; 5
0К — площадь окна,
мй\ S — площадь поперечного сечения выработки в месте установки окна, м
2.
Формула (7.22) справедлива для любых значений
S0K/S.
Определение коэффициента местного сопротивления. Как правило, коэффициент g определяется экспериментально. Для этого на участке местного сопротивления определяются депрессия, скорость движения воздуха до или после местного сопротивления и плотность воздуха. Затем по формуле (7.19) рассчитывается значение |. Полученное значение | должно сопровождаться указанием скорости, при которой оно рассчитано. Значение | зависит от вида местного сопротивления и степени шероховатости поверхности выработки. От числа Re в условиях горных выработок значение £ не зависит, однако в общем случае зависимость § (Re) подобна зависимости
a (Re). На коэффициент g оказывают влияние форма и относительные размеры отдельных элементов твердых границ потока. Так, при внезапном расширении потока коэффициент
I будет тем больше, чем больше отношение площадей поперечных сечений выработки до места их изменения и за ним. Коэффициент
I уменьшается, если переход от одного сечения к другому осуществляется более плавно. С увеличением угла поворота потока значение g увеличивается, а при скруглении кромок угла уменьшается. Существенно увеличивается значение | при прямом угле поворота с нишами, расположенными против движения воздуха.
Интенсивность вихреобразования в застойных зонах и интенсивность диссипации энергии в них зависят от степени шероховатости поверхности выработки. Чем больше степень шероховатости, тем больше коэффициент |. Для внезапных расширений и сужений
l = !sr(l +
aia),
где £
г — коэффициент местного сопротивления для гладких поверхностей выработок;
ах —-эмпирический коэффициент. Для поворотов
l = (lr +
где а2, с, d — эмпирические коэффициенты; Ъ — ширина выработки, м; Я — высота выработки, м.
При внезапных расширениях гладких выработок коэффициент £ изменяется от 0 до 1 при изменении отношения площадей поперечных сечений от 1 до 0. При внезапных сужениях гладких выработок коэффициент g изменяется от 0 до 0,45 при изменении отношения площадей поперечных сечений от 1 до 0,1.
Коэффициент местного сопротивления поворота гладкой выработки может быть определен по формуле
1-0,57б2,
где б -—угол поворота, градусы. 104
Для случаев поворота струи из ствола в канал вентилятора с одновременным ее сужением g = 0,67-=-1,16. Для кроссингов в зависимости от их вида и размеров g = 0,15-b-2,6.
Мероприятия по уменьшению местных сопротивлений. Так как главным источником дополнительных потерь энергии в местных сопротивлениях являются вихревые зоны, основные мероприятия по уменьшению местных сопротивлений заключаются в придании выработкам таких форм, при которых эти зоны были бы минимальными. Это достигается путем плавных переходов от одного сечения выработки к другому и плавных поворотов, скруглением мест входа воздуха в трубопроводы и выработки, установкой направляющих лопаток на поворотах, уменьшением длины участков местных сопротивлений. Минимальные потери энергии при расширении выработки соответствуют углу раскрытия струи 5—8°, а при сужении — углу ^5°. При закруглении кромок на входе в трубопровод радиусом, равным 0,Ш (D — диаметр трубы), коэффициент уменьшается в 10 раз. Скругление только внутренней кромки угла поворота радиусом, равным 0,5/? (Ь — ширина выработки), позволяет уменьшить значение |' почти в 2 раза. Уменьшению местных сопротивлений способствует также уменьшение степени шероховатости поверхности выработок. С увеличением сечения выработки депрессия местного сопротивления будет уменьшаться вследствие уменьшения скорости движения воздуха. При взаимном влиянии двух местных сопротивлений мероприятия по уменьшению сопротивления необходимо проводить во втором из них (по направлению движения).
Do'stlaringiz bilan baham: