1. Оралиқ қурилманинг физик холати 5

2.4. Қия дарзлар таъсирини ҳисобга олиб тўсиннинг эгилган хомутлар чидамлиги бўйича синфини аниқлаш

2.5-расм. Синаш юкидан (2ТЭ10Л серияли тепловоз) содир бўлган эгувчи момент ва кўндаланг кучларни аниқлаш учун схема
Ишчи арматура эгилган хомутларининг қия дарзлар билан кесишган зонасида оралиқ қурилманинг чидамлилиги бўйича синфи текшириш ва синашнинг қуйидаги маълумотларида аниқланади:
а) кесим холати (дарзнинг тўсин бўйлама ўқига проекцияси узунлигининг тахминан уртасида) а=0,8 см;
б) дарз йуналиши ва эгилган арматура орасидаги бурчак α=80°;
в) синаш юки остида индикаторлар ёрдамида улчанган дарзлар эни ва унинг четларини силжиши тегишлича тенг ∆_с=0,05 ва ∆_t=0,09 мм.
Тўсинга тугри келадиган муваккат юк хиссаси, муваккат юк билан юкланадиган кундаланг куч таъсир чизиғининг юзаси, синаш юкидан содир бўлган кундаланг куч (2.5-расм) тегишлича қуйидаги формулалардан аниқланади /1, п.п.3.7/
, (2.38)
, (2.39)
. (2.40)
ε_Q=0,5+0,6∙(7+2)/2.5+(0,15∙(7 – 2))/2.5=0,525;
Ω_k=(13,6 – 3.5)²/(2∙13,6)=13.75 м;
Q_H=0,525∙217∙6.15=700.64 кН.
Кундаланг куч таъсир чизиғининг ординаталари формуладан аниқланади
Y_i=x_i/l_i (2.41)
Кундаланг куч таъсир чизиғи ординаталарипинг йигиндиси
;
ΣY_i=0,33+0,96+1,6+1,4+2,86=6.15 м
Доимий юк билан юкланадиган кундаланг куч таъсир чизиғининг юзаси, доимий юкдан содир бўлган кундаланг куч тегишлича қуйидаги формулалардан аниқланади
Ω_p=0,51 – a, (2.42)
Q_p=(Р_р+Р_b)Ω_p, (2.43)
Ω_p=0,5∙13,6 – 3.5=4.3 м;
Q_p=(32.085+29.12)∙4.3=263.18 кН.
Синаш юкидан хомут ёки эгилган арматуралардаги чўзувчи кучланишлар формуладан аниқланади /1,10-илова/
σ=σ_N+σ_M, (2.44)
бунда σ_N – хомут ёки эгилган арматурадаги чўзувчи кучдан содир бўлган кучланиш;
σ_м – бетонда хомут ёки эгилган арматура эгилиши таъсиридан содир бўлган чўзувчи кучланиш. ∆_с=0,05 ва ∆_t=0,09
σ_N=(∆_сcosα + ∆_tsinα)E_s/а_р, (2.45)
σ_м=(∆_сcosα + ∆_tsinα)0,332E_sd/2λ², (2.46)
Бу ерда E_s – арматуранинг эластиклик модули, кгс/см²; d – стержен диаметри, см; I_s – стержен кесимининг инерция моменти, см; R – бетоннинг амалий мустахкамлиги, кгс/см; а_p – даврий профилли арматура учун 9, силлик арматура учун 13 диаметрга тенг килиб қабул килинадиган арматурали стерженнинг шартли узунлиги
, (2.47)
δ = 120 Rd, (2.48)
I_s=πd⁴/64, (2.49)
I_s=3,14∙3.2⁴ /64=5.144 см⁴;
δ=120∙330∙3.2=126720 кгс/см²;
λ²=√(4∙2,1∙1000000∙3,02)/ 126720^¬=18.46 см²;
σ_N =(0,09∙0,1∙sin 78°+0,09∙0,1cos 78°)∙2,1∙1000000/(9∙3.2)=781.507 кгс/см²;
σ_M =(0,09∙0,1∙cos 78⁰+0,09∙0,l∙sin 78°)∙0,332∙2,1∙1000000∙3.2/(2∙18.46)=950.8кгс/см²;
σ = σ_N + σ_M
σ =781.507 +9508=10289.7 кгс/см² =246,4 МПа.
Арматурали стерженнинг чидамлилиги бўйича чегаравий кундаланг куч ва рухсат этилган муваккат юк формуладан аниқланади/1, 10-илова/
, (2.50)
, (2.51)
R_sf = ε_ρsR_s;
R_sf = 0,776∙330 = 256.08 МПа;
Q=256.08∙263.18/10289.7=655 кН;
k = (655 – 263.18)/(0,9496∙0,525∙3.75) = 209.58 кН/м;
Қия дарзларнинг таъсирини ҳисобга олиб арматуранинг чидамлилиги бўйича тўсин синфи
;
K = (0,915∙209.58)/(19,6∙1,178) = 8.3