Ўзбекистон республикаси қурилиш таълим вазирлиги

1-позиция: Бўйлама арматура қадами u=125 мм, Ø5 Вр-I синфли симли арматура.
Узунлиги l=L-200-200+2(120-10)= 10000-200-200+2(120-10)=9820 мм
A_s3=153.43мм² A_s3=157 мм² 8-иловадан танлаганимиз.
Фарқи  ·100%=2%<5%


2-позиция: A_s=185.7 – 157=28.7 мм²
Арматура қадами u=400 мм, Ø5 Вр-I синфли симли арматура.
l=l_s2-200+(120-10)-b_sb/2+20=1500-200+110-100+20=1330 мм
A_s=28,7 мм² < 49 мм²


3-позиция: Арматура қадами u=100 мм, Ø5 Вр-I синфли симли арматура.
Узунлиги l=l_s1/4+l_s2/4+b_sb=450+500=950 мм
A_s=177 мм² < 196 мм²


4-позиция: Арматура қадами u=125мм, Ø5 Вр-I синфли симли арматура.
Узунлиги l=l_s2/4+l_s2/4+b_sb=1000 мм
A_s=153,4 мм² < 157 мм²


5-позиция: 1 позиция бўйича тақсимловчи арматура.
Тақсимловчи арматура қадами u=350 мм, Ø3 Вр-I синфли симли арматура.
A_s=20 мм²>0.1*153.43=15.34 мм²




5. Ёрдамчи тўсинни ҳисоблаш ва уларни қурилмалаш
1. Ҳисоблаш учун берилган:
В20 синфдаги оғир бетон учун – R_b=11,5 MПа; γ_b2=0,9 бўлса R_b=0,9·11,5 =10,35 МПа.
А-II синфдаги арматура учун - R_s=280 МПа;
кўндаланг стерженлари сифатида А-I синф Ø6…8 мм учун– R_s=225 MПа.



4-расм. Ораёпма қирқими



5-расм. Ёрдамчи тўсин ҳисобий схемаси



6-расм. Ёрдамчи тўсинларга таъсир қиладиган юк тасмасини аниқлшга доир


2. Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий равоқ узунлиги:
- четки равоқлар учун l_sb,1=l_sb – 200 – b_mb/2 + c/2=6500-200-250/2+250/2=6300 мм
- ўрта равоқлар учун – l_sb,2=l_sb – b_mb=6800-250=6550 мм


3. Юкларнинг ҳисобий қийматлари:
Доимий юк:
- ёрдамчи тўсиннинг хусусий оғирлигидан:
g_{sb (хо)}= 1,0·(h_sb – h_s)·b_sb·ρ· γ_f ·γ_n=1,0·(0,45-0,07) ·0,2·25·1,1·0,95=1,98 кН/м
- пол ва плитанинг массасидан (1-жадвалга қаранг):
g_{sb (пол)}= g_s·l_s=3,34·1,7=5,68 кН/м
- жами доимий юкларнинг миқдори:
g_sb= g_{sb (хо)}+ g_{sb (пол)}= 1,98+5,68=7,66 кН/м
Муваққат (вақтинчалик) юклар:
v_sb=v_s·l_s= 18,24·1,7=31,01 кН/м
Ёрдамчи тўсинга таъсир этувчи тўлиқ юк:
q_sb= g_sb + v_sb= 7,66+31,01=38,67 кН/м


4. Ҳисобий зўриқишларни аниқлаш
Кесимдаги эгувчи моментларнинг қийматлари жадвал усулида ҳисобланган.
нисбати асосида жадвал тўлдирилади: =
2-жадвал.

Равоқ №	Ке-сим лар	Чап таянчдан ке-симгача бўлган ма-софа, равоқнинг қисми ҳисобида	β коэффициент қиймати		(gsb+vsb) кН·м	Эгувчи момент M= ±β(gsb+vsb)
			+β	-β		Mmax, кНм	Mmin, кНм
1	1	0,2	0,0650	-	38,67·6,3^2= =1534,8	99,76	-
	2	0,4	0,0900	-		138,13	-
	2'	0,425	1/11	-		MI=139,5	-
	3	0,6	0,0750	-		115,11	-
	4	0,8	0,0200			30,7	38,3
	5	1,0	-	1/14		-	MB=109,6
2	6	0,2	0,0180	0,038	38,67·6,55^2= =1659,04	29,86	63,04
	7	0,4	0,0580	0,021		96,2	M7=34,8
	7'	0,5	0,0625	0,0195		MII=103,7	32,35
	8	0,6	0,0580	0,018		96,22	29,9
	9	0,8	0,0180	0,032		29,9	53,08
	10	1,0	-	0,0625		-	MC=103,7

Кесувчи куч таянч қирраларида:

“А” таянч ўнгида – Q_A^ўнг=0,4·(q_sb + v_sb)·l_sb,1= 0,4·(31,01+7,66) ·6,3=97,44 кН
“В” таянч чапида – Q_В^чап = -0,6·(q_sb + v_sb)·l_sb,1= -0,6·(31,01+7,66) ·6,3=-146,17 кН
“В” таянч ўнги ва қолган ўрта таянч кесимларида – Q_В^ўнг = - Q_С^чап = Q_В^ўнг = ± 0,5·(q_sb+v_sb)·l_sb,2=
=± 0,5·(31,01+7,66) ·6,55=±126,64 кН
5. Кесим ўлчамларини аниқлаш ва мустаҳкамлик шартлари бўйича текшириш
1. ξ=0,35 ва ёрдамчи тўсиннинг дастлабки ўлчамлари b_sbхh_sb=200 х 450 мм.
2. ξ=0,35 га тўғри келадиган α_m= ξ·(1 – 0,5·ξ) =0,35·(1 – 0,5·0,35)=0,289.
3. Ёрдамчи тўсин ишчи баландлиги: h_o= = =428 мм;
4. Ёрдамчи тўсин кесимининг тўлиқ h_sb=h₀+а₁+d/2= 428+20+20/2=458 мм 450 мм
Ёрдамчи тўсиннинг ўлчамлари b_sbхh_sb=200х450 мм қабул қилинади.

Тўсин кесимининг ишчи баландлиги:

1 ва 2 равоқларда: h₀= h_sb- а₁-20/2=450-20-10=420 мм
таянчларда: h₀= h_sb- а¹₁-20/2=450-20-10=420 мм

Тўсин деворида қия ёриқлар орасидаги бетон тасмасининг сиқилишга бўлган мустаҳкамлиги таъминланганлиги қуйидаги шарт текширилади:

Q_max=Q_В^чап=146,17 кН ≤ 0,3·φ_w1·φ_b1·R_b·b·h₀=0,3·1,0·0,896·10,35·200·420=233,7кН
бу ерда, φ_w1=1,0 ; β=0,01; φ_b1=1–β·R_b= 1-0,01·10,35=0,896
Шарт бажарилди.
Нормал кесим бўйича тавр кўринишда ёрдамчи тўсиннинг эни бўйича қуйидаги шарт текширилади: четки равоқ учун – b=b'_f=1600 мм
M'_f =R_b·b'_f·h'_f·(h₀ – 0,5·h'_f ) =10,35·1600·70·(420—0,5·70)=446,3кН·м > M_1,max =139,5 кН·м.

Тўсин кесимининг юк кўтариш қобилияти бўйича шарт бажарилганлиги учун:

- равоқда – b=b'_f=1700 мм
- таянч b=b_sb=200 мм


6. Ишчи бўйлама арматура кесими юзаларини аниқлаш (нормал ва қия кесим бўйича ҳисоблаш)
7. ω=0,85–0,008·γ_b2·R_b=0,85-0,008·10,35=0,767
8. γ_b2< 1,0 бўлганда, σ_sc,u = 500 МПа; γ_b2 ≥ 1,0 бўлганда σ_sc,u=400 МПа
10. ξ_R= = =0,557

- четки, биринчи равоқда:

11. α_m= = = 0,045
12. ξ=1 – =1 – =0,046
13. ξ = 0,046 ≤ ξ_R = 0,557
14. ζ=1 – ξ /2= 1-0,046/2=0,977
15. A_s1= = =1214,15 мм²
16. μ₁=  ·100%=  ·100%=0,17%
17. μ₁ ≥ μ_min , яъни μ₁=0,17% ≥ μ_min = 0,1%.
18. A_s = A_s1 = 1214,15 мм²

- ўрта, иккинчи равоқда:

11. α_m= = =0,033
12. ξ=1 – = 1 – =0,0336
13. ξ = 0,0336 ≤ ξ_R =0, 557
14. ζ=1 – ξ /2= 1-0,0336/2=0,9832
15. A_s2= = = 896,87 мм²
16. μ₂=  ·100%=  ·100%=
17. μ₂= 0,125% > μ_min = 0,1%.
18. A_s = A_s2=896,87 мм²

Ўрта равоқлардаги синчларнинг устки стерженлари:

= = -48.92кНм

11. α_m= = =0,134

12. ξ=1 – =1 – =0,144
13. ξ =0,144 ≤ ξ_R =0,557
14. ζ=1 – ξ /2= 1-0,144/2=0,928
15. A_s5= = =448,26 мм²
16. μ'₂=  ·100%=  ·100%=
17. μ'₂= > μ_min = 0,1%.
18. A_s = A_s5= 448,26 мм²

- “B” ёки “D” таянчда:

11. α_m= = = 0,3
12. ξ=1 – = 1 – =0,367
13. ξ =0,367≤ ξ_R =0,557
14. ζ=1 – ξ /2= 1-0,367/2=0,816
15. A_s3= = =1142,12 мм²
16. μ₃=  ·100%=  ·100%=1,35%
17. μ₃=1,35% >μ_min = 0,1%
18. A_s = A_s3= 1142,12 мм²
- ўрта, “С” таянчда:
11. α_m= = =0,284
12. ξ=1 – =1 – = 0,343
13. ξ =0,343≤ ξ_R = 0,557
14. ζ=1 – ξ /2=1-0,343/2=0,828
15. A_s4= = =1064,98 мм²
16. μ₄=  ·100%=  ·100%=1,26%
17. μ₄=1,26%> μ_min = 0,1%
18. A_s = A_s4=1064,98 мм²


7. Қия кесим бўйича мустаҳкамлигини таъминланиш ва талаб этилган кўндаланг арматурасини танлаш –
Илова 1 да келтирилган 4 БЛОК СХЕМА нинг 2-бандидан бошлаб кетма-кетликда ҳисоб бажарилади.
2. Кўндаланг кесувчи кучларнинг энг кичик қийматида қуйидаги шартни текширамиз:
Q_b,min= Q_A^ўнг =97,44кН > φ_b3·R_bt·b·h₀=0,6 ·0,9·0,9·200·420= 40,8кН
Бу ерда, оғир бетонлар учун – φ_b3=0,6; γ_b2·R_bt= 0,9·0,9
Тўсин кўндаланг кесимидаги кўндаланг стерженлар сони n=2 та ва диаметри Ø8 мм бўлганда кўндаланг арматураларнинг кесим юзаси, А_sw = 50,3 мм².
Таянч олди қисмида тўсиннинг баландлиги h_sb=450 мм бўлганлиги учун S=h/3=450/3=150 мм дан оширмаслик.
Равоқнинг ўрта қисмларида h_sb=450 мм бўлганлиги учун S=3h/4=3*450/4=337.5 мм дан ва S=500 мм дан оширмаслик.
Кўндаланг стерженлар орасидаги масофани амалий талаблар бўйича тўсининг таянч зоналарида кўндаланг стерженларнинг қадами S=150 мм, тўсиннинг ўрта қисмида S=350 мм масофага тенг.

3. q_sw=

4. q_sw= ≥ = = 48,6кН/м
Шарт бажарилди.
φ_f=0, φ_n=0 тенг деб олинади.
5. С₀= = =697,7 мм
6. С₀=697,7 мм < 2h₀=840 мм бўлганлиги сабабли
7. С₀=697.7 мм қабул қилинади.
8. Q_sw=C₀·q_sw=0,697·117.4=81.8 кН
9. Q_b= = = 81.9 кН
10. Q_b+Q_sw= 81.9+81.8=163.7 кН > Q_max= 146.17 кН.
Тўсининг таянч зоналаридаги қия кесим бўйича мустаҳкамлиги таъминланган.
8. Ёрдамчи тўсинни қурилмалаш
3-жадвал

№	Тўсин равоқлари ва таянчлари	Кесим ўлчамлари		Ҳисоб асо-сида топил-ган арматура кесим юза-лари As, мм^2	Танланган арматура стерженлари сони ва диаметри	Жадвал асосида топилган кесим юзаси As, мм^2
		ишчи баландлиги h0, мм	эни b, мм
1	Биринчи равоқда:	420	=1700	As1=1214,15	4Ø20	1256
2	Иккинчи равоқда:	420	=1700	As2=896,87	2Ø16+2Ø18	402+509
3	“В” таянчда:	420	=200	As3=1142,12	2Ø20+2Ø16+2Ø12
4	Ўрта таянчларда:	420	=200	As4=1064,98	2Ø16+2Ø16+2Ø18
5	Ўрта равоқлардаги синчларнинг устки стерженлари	420	=200	As4=448,26	2Ø18	509

9. Синч ва тўрларнинг узилиш жойларини аниқлаш.
Тўсин кесимининг юк кўтариш қобилияти қуйидаги формуладан ҳисоблаб топилади:
M_u=R_s·A_s·ζ·h₀,
бу ерда, ξ=  ; ζ=1 – 0,5·ξ;