В. А. Никитин с. В. Бойко

d(P₁-P₂)F = (dH + dy)fg(_ж-_c), (14.9)
dh = dy + dx, (14.10)
d(P₁-P₂) = dh(_ж-_c)g, (14.11)
fdy = fdH + (Ф-F)dx, (14.12)
где F - площадь внешнего поперечного сечения колокола;
dН - перемещение колокола;
dу - перемещение жидкости под колоколом;
f - площадь поперечного сечения стенок колокола;
_ж,_c - плотность рабочей жидкости и измеряемой среды;
dh - разность уровней жидкости снаружи и внутри колокола; dх - перемещение жидкости в широком сосуде;
Р - площадь поперечного сечения широкого сосуда;
f - внутренняя площадь поперечного сечения колокола.
Решая совместно уравнения (14.9)—(14.12), получим зависимость (14.13) /8/, которая после интегрирования в пределах от нуля до Р₁—Р₂ преобразуется к виду (14.14)

d H ^f

d(P P ),

(14.13)

1 2
fg(с_ж с_с )

f

ж
H  fg(с

с_с )
(P₁
 P₂ ),
(14.14)

Уравнение (14.14) представляет собой статическую характеристику колокольного дифманометра с гидростатическим уравновешиванием. Для обеспечения измерения перепада давления в широком диапазоне значение отношения f/f должно быть по возможности уменьшено.

Колокольные дифманометры с гидростатическим уравновешиванием обладают высокой чувствительностью и могут быть использованы для измерения малых давлений, перепадов давлений и разрежений.
Некоторые модификации колокольных дифманометров с гидростатическим уравновешиванием оснащаются преобразователями П, посредством которых перемещение поплавка преобразуется в унифицированный сигнал измерительной информации, передаваемый по каналу связи.

2.