Узбекистан академия наук республики узбекистан

Рис.1. Процесс изменение сплошного профиля обрабатываемого объекта при 
протекании процесса волочения. 
 
Структурный анализ микрошлифа образцов отволоченной медной проволоки 
подтвердил, что согласно маршрута волочения 
микроструктура заготовки: 
- из медной катанки
(диаметром 8,0 мм) уплотняется, оказывая влияние на омическое 
сопротивление отволоченного образца снижая электрическую проводимость ТПЖ (рис. 2) 
на 3%.
Проходы по маршруту волочения 
Рис. 2 Микроструктура отволоченного образца медной ТПЖ. 
- из алюминиевой катанки (диаметром 9,5 мм) незначительно уплотняется, по 
сравнению с медным образцом, но также фиксируется снижение электрической 
проводимости на 1,3% (рис. 3). 
Проходы по маршруту волочения 
Образец 
алюмин. 
катанки
9,5 мм
№1 
№2 
№3 
№4 
№5 
№6 
№7 
№8 
№9 
Рис. 3 Микроструктура отволоченных образцов алюминиевой ТПЖ. 
Предлагаемая методология и обсуждение. 
Таким образом, решить вопрос 
уменьшения электрического сопротивления ТПЖ можно путем снижения дробности 
деформации за счет сокращения количества проходов по маршрутам волочения, т.е. 
сокращением рабочих зон пластической деформации (технологического инструмента – 
фильер) где и происходят структурные изменения металла. 
В качестве объекта исследования была принята прямоточная ВМ имеющая тянущие 
блоки с индивидуальными электроприводами.
Выбранная конструкция технологического оборудования позволит проводить 
отключение электромеханических систем (ЭМС) ВМ не нарушая технологического цикла 
и при правильно рассчитанном маршруте волочения, равномерно перераспределить усилия 
волочения между рабочими зонами по проходам волочения. Сила волочения всего 
процесса, действующего в прямоточной ВМ определяется параметрами главного 
электропривода (ЭП) и рассчитывается по маршруту волочения, обеспечивая поддержание 
натяжения в системе ВМ. 

---

130 
{
М
дин
𝑛
(𝑝) = 𝑀
дв 
𝑛
(𝑝) − 𝑃
𝑛
(𝑝)
𝑅
б 𝑛
вх
𝑗
ред 𝑛
+ 𝑄
(𝑛−1)
(𝑝)
𝑅
б 𝑛
вых
𝑗
ред 𝑛
− М
хх 
𝑛
(𝑝);
𝜔
дв 
𝑛
(𝑝) = 𝑀
дин 
𝑛
(𝑝)
1
𝐽
∑ 𝑛
𝑝
;
𝑣
б
𝑛
вх
(𝑝) = 𝜔
дв 
𝑛
(𝑝)
𝑅
б 𝑛
вх
𝑗
ред 𝑛
;
𝑣
б
𝑛
вых
(𝑝) = 𝜔
дв
𝑛
(𝑝)
𝑅
б 𝑛
вых
𝑗
ред 𝑛
;
𝑃
𝑖
(𝑝) = (𝑣
б 
𝑛
вх
− 𝑣
в 
𝑛
вых
)
𝐸𝐹
𝑛
𝐿
𝑝 𝑛
𝑝
𝑣
в
𝑛
вых
= 𝑣
в
𝑛
вых
𝜇
𝑣
в
𝑛
вх
= 𝑄
𝑖
(𝑝)
𝐿
𝑄𝑛
𝑝
𝐸𝐹
(𝑛−1)
+ 𝑣
б
(𝑛−1)
вых
𝑄
𝑛
(𝑝) = 𝑃
𝑛
(𝑝) − 𝑁
𝑛
(𝑝)
(1) 
Изучение электромеханической системы прямоточного волочильного стана было 
основано на разработанной С.А. Линьковым 
[2]
математической модели (рис. 4)
. На 
основании ранее определенных параметров процесса волочения и с 
помощью системы 
дифференциальных уравнений в операторном виде была изучена модель многократного 
прямоточного волочильного стана применительно к предлагаемым условиям работы (1). 
Проведенная исследовательская работа позволила 
рассмотреть различные варианты 
режимов работы прямоточного волочильного стана и определить оптимальную кратность 
процесса волочения с обеспечением эффективности технологии в целом.