“Қурилиш конструкциялари”

Нормал кесим бўйича мустаҳкамликка хисоблаш.
Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий кесим юзаси сифатида тавр кесим юза қабул қиламиз. Таврнинг энини тўсиннинг қадами ёки плитанинг пролётига тенг қилиб оламиз.

Таянчларда эса тўғри тўртбурчак қабул қиламиз.

1. 
   1 – ^{пролётда} M _max  110.79 кНм.
   

 m  _b R_b lп л M h_o2  0.9 14110..5  25079  10 355 2 100  0.006
Жадвалдан η= 0.995 ни топамиз.
^{As } RM h ^ 365110.  0.995791037⁵ 100^{ }16.78_см2
s o
Сортаментдан 8 Ø 16A – II кесим юзаси A_S= 16.08см² арматурани қабул қиламиз. Пролётнинг юқори стерженларини конструктив 4 Ø 8 A – II кесим юзаси A_S= 2.01 см ² арматурани қабул қиламиз.

2. 
   2 – пролётда M_max  74.22kHm
   

M 74.22 10^{5
m } ^_b R blп л h o ^{2 } 0.9 14.5  250  35² 100 ^{ 0.018}
Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.
M 74.22 105 2

As RII_s h _o 365  0.99  35 100  5.86cm
Сортаментдан 2 Ø 14A – II кесим юзаси A_S= 3.08 см² арматурани қабул қиламиз. K-1 ва K-2 каркасларнинг юқори стерженлари манфий эгувчи момент таъсирига ҳисоб қилинади.
Уларнинг қийматлари 6 ва 7 кесимлардаги момент қийматларнинг ўртачаси сифатида қабул қилинади:
M min  35.62 11,10  23.36 кН 2

m  b b ёрдR bM . т omin h 2  0.9 14.523.36  20  351025 100  0,073
Жадвалдан η= 0.96 ни топамиз.
𝑀 23.36 ∗ 10⁵ ₂
𝐴_𝑆 см
𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 365 100 35 0.96
Сортамент бўйича каркасларнинг юқори стержени сифатида 2 Ø 10 A – II кесим юзаси A_S= 2.36см² арматурани қабул қиламиз.

3. 
   Таянч “В”да 𝑀_в = 84.6 кН ∗ м.
   

𝛾𝑏𝑐 𝑏 ёрд.т 0
Жадвалдан η= 0.965 ни топамиз.

2 𝑀
𝐴_𝑆 = = 6.86 см
𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 365 ∗ 100 ∗ 35 ∗ 0.965
Юқорида топилган арматура плитанинг 𝒍_𝒏л=250см қисмида 2та сетка кўринишида жойлашади. 1та сетка яьни 1 м дан арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз: n=2
𝐴_𝑆 6.86
= = 1.372 см² 𝑙_пл ∗ 𝑛 2,5 ∗ 2
Натижага қараб кўндаланг ишчи арматура 5 Bp-I бўлган 2 та сетка яъни C-5ни қабул қиламиз.
6 А − 𝐼𝐼𝐼 − 125 2.26
3640 𝐴_𝑆 = см²
5Вр − 𝐼 − 250 0.79
2) Таянч “С” 𝑀_С = 77.14 кН ∗ м.
∝_𝑚
^𝛾𝑏𝑐 𝑏 ё.т 0
Жадвалдан η= 0.975 ни топамиз.
𝑀 77.14 ∗ 10⁵ ₂
𝐴_𝑆 см
𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 365 ∗ 100 ∗ 35 ∗ 0.975 2 – сетка учун юзани топамиз n=2
𝐴_𝑆 6.19
= = 1.238 см² 𝑙_пл ∗ 𝑛 2.5∗ 2

5 Вр − 𝐼 − 125 1.57 см2
3640 𝐴 =
4 Вр − 𝐼 − 250 ^𝑆 0.50
Ҳар бир сетканинг эни 𝐵_𝐶 = ^{60 60} 3525 мм.
Стерженларни узилиш жойларини аниқлаш
K-1, K-2 каркасдаги стерженларни узилиш жойларини аниқлаш учун қабул қилинган материалларнинг эпюрасини қурамиз.
Четки 1- пролётда 2 Ø 20A – II кесим юзаси AS= 6.28см² арматуранинг қабул қила оладиган моментларини аниқлаймиз.
𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 6.28 ∗ 365
𝜉 = = = 0.018
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ₀ 14.5 ∗ 250 ∗ 35
Жадвалдан η= 0.91ни топамиз.
𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 6.28 ∗ 365 ∗ 0.91 ∗ 35 ∗ 100 = 73 кН ∗ м.
4 –стержен учун момент қийматини аниқлаймиз:
8 Ø 16A – II A_S= 16.08см²
𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 12.56 ∗ 280
𝜉 = = = 0.034
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ₀ 11.5 ∗ 243 ∗ 37
Жадвалдан η= 0.982 ни топамиз.
𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 12.56 ∗ 280 ∗ 0.982 ∗ 32 ∗ 100 = 127.78 кН ∗ м.
Ўртадаги пролётларда 4 Ø 16A – II A_S= 8.04 см²
𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 16.08∗ 365
𝜉 = = = 0.046
𝑅_𝑏 𝑙пл ℎ₀ 14.5 ∗ 250 ∗ 35
Жадвалдан η= 0.770 ни топамиз.
𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 16.08 ∗365 ∗ 0.770 ∗ 35 ∗ 100 = 158.17 кН ∗ м.
4 Ø 14A – II A_S= 6.16 см²
𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 6.16 ∗ 365
𝜉 = = = 0.017
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ₀ 14.5 ∗ 250∗ 35
Жадвалдан η= 0.915 ни топамиз.
𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 6.16 ∗ 365 ∗ 0.915 ∗ 35 ∗ 100 = 72 кН ∗ м.
Оғма кесим бўйича мустаҳкамликка ҳисоблаш.
Хомутларнинг диаметри d=8 A – I қабул қиламиз (ишчи арматура диаметрига қараб) хомутларнинг кесим юзаси:
A_SW = 0.503см² R_SW = 175 МПа
Юқорида ҳисобланган кўндаланг кучлар.
𝑸_𝑨 = 𝟖𝟎. 𝟓𝟗 кН. 𝑸_{В чап} = 𝟏𝟐𝟎. 𝟖𝟗 кН. 𝑸_{В ўнг} = 𝟗𝟗. 𝟓𝟒 кН. Меьёрий хужжатларга асосан хомутнинг қадамини таянчларга яқин
жойда 1⁄4 пролёт оралиқда S=15см, хомутлар сони n=2 га тенг бўлганда ҳисоблаймиз.

𝑄_𝑆𝑊 = 𝑏 𝑄𝐴2 ℎ²R =80,590 4 ∗2 ∗ 202 ∗ 372 ∗ 0.9∗ 100 = 329,53 Н/см2 .
^4𝜑 𝑏2 ёрд.т. 0 𝑏𝑡
𝜑_𝑏2 −оғир бетон учун 2 га тенг бўлган коэффициент.
Кўндаланг стерженлар диаметрини конструктив талабга мувофиқ қабул қилиб, улар орасидаги масофани аниқлаймиз:
R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛 175 ∗ 0.503 ∗ 2 ∗ 100 𝑆_𝑚𝑎𝑥 = 53,42 см > 15 см.
2
𝑄𝑆𝑊 4𝜑 𝑏2 𝑏ёрд.т. ℎ2R 𝑏𝑡 4 ∗ 2 ∗ 20 ∗ 372 ∗ 0,9 ∗ 100 Н/см2.
0
R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛 175 ∗ 0,503 ∗ 2 ∗ 100 𝑆_𝑚𝑎𝑥 = 23,74 см > 15 см.
2
𝑄𝑆𝑊 4𝜑 𝑏2 𝑏ёрд.т. ℎ20R 4 ∗ 2 ∗ 20 ∗ 372 ∗ 0,9 ∗ 100 Н/см2.
𝑏𝑡
R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛 175 ∗ 0.503 ∗ 2 ∗ 100 𝑆_𝑚𝑎𝑥 = 35,02 см > 15 см.
𝑄𝑆𝑊(min) ни аниқлаймиз׃
R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛 175 ∗ 0.503∗ 2 ∗ 100 = 1173,6Н/см².
𝑄_{𝑆𝑊 (min)} = 𝑆 = 15
Кесим юзасини кўндаланг кучга нисбатан мустаҳкамлигини аниқлаймиз.
𝑄 кН.
Шундай қилиб, таянч яқинида хомутлар орасидаги масофа S=15см, ўрта қисмларда эса
𝑆 см га тенг бўлади.