Toshkent arxitektura qurilish instituti

Ko„p bo„shliqli panelga tushadigan yuuk va zo„riqishlarni aniqlash.

Eni150 sm bo‗lgan panelning 1 m uzunligiga quyidagi yuklar ta‘sir
ko‗rsatadi, N/m: qisqa muddatli normativ (me‘yoriy) pⁿ  28001,5  4200 , qisqa

muddatli hisobiy p  3640 1,5  54060 ; doimiy va uzoq muddatli normativ

(me‘yoriy) qⁿ  5450 1,5  8175 ; doimiy va uzoq muddatli hisobiy

q  6370 1,2  7650 ; jami normativ (me‘yoriy) qⁿ  pⁿ  8175  2800  1097 ; jami

hisobiy q  p  7650  54060  61710 .kH

To‗liq yuk ta‘siridan hosil bo‗ladigan eguvchi momentning hisobiy qiymati

0

n
^{M  ql 2 / 8  617105.72  0,95 / 8  250619} Nm

bu erda l ₀ 6.1 0,4 / 2  0,4 / 2  5.7 m;

To‗liq normativ (me‘yoriy) yuk ta‘siridan hosil bo‗ladigan eguvchi momentning hisobiy qiymati (salqillikka (progibga) va yoriqbardoshlikka qarshi
mustahkamligini hisoblash uchun) bunda ^{ f  1}

0

n
^{M n  qnl 2 / 8  1097 5.72  0,95 / 8  4455.19} Nm
xuddi shunday, normativ (me‘yoriy) doimiy va uzoq muddatli vaqtinchalik yuk ta‘siridan

^M ld
^{ 654052 0,95 / 8  19415,6} Nm;

xuddi shunday, qisqa muddatli normativ (me‘yoriy) yuk ta‘siridan

^M cd
 3360  5²  0,95 / 8  9975
Nm.

Hisoblangan yuk ta‘siridan tayanchda hosil bo‗ladigan qirquvchi (ko‗ndalang) kuchning maksimal qiymati:


Q  ql₀ _n / 2  61710 5.7  0,95 / 2  175873.5 N;

xuddi shunday, normativ (me‘yoriy) yukdan

Qⁿ  1097 5.7  0,95 / 2  3126.45 N;

^Qld
 65405 0,95 / 2  15532,5 N.

Kesim tanlash.

b
Yig‗ma panelni tayyo ^{E  19,4104} rlash uchun quyidagilarni qabul qilamiz:

B20 klassli (sinfi)beton, MPa,
R_b  13 MPa,
R_bt  0,9 MPa,
 _b2  0,9 ; bo‗ylama

sterjenlar sifatida A-III klassli po‗latdan tayyorlangan armaturani qabul qilamiz,
R_s  365 MPa, ko‗ndalang armaturali - A-I klassli (sinfli) po‗lat, R_s  225 MPa i


R_sw  175 MPa; payvandlangan to‗rlar (setkalar) va karkaslar bilan armaturalash; payvandlangan to‗rlar (setkalar) panelning yuqori va pastki tokchasiga Vr-I klassli

(sinfli) simlar bilan bog‗lanadi,
R_s  360 MPa bunda
^{d  5} mm va
R_s  365 MPa

bo‗lganda
^{d  4} mm qabul qilinadi.

Panelni berilgan o‗lchamlarida
^{b h 150 22}sm (bu erda b – panelning eng

kichik (nominal) eni; h – panelning balandligi) ko‗ndalang kesimi to‗g‗ri burchakli bo‗lgan to‗sin kabi hisoblaymiz. Olti bo‗shliqli panelni loyihalaymiz. Hisoblashda bo‗shliqli panelning ko‗ndalang kesimini unga ekvivalent bo‗lgan qo‗shtavr shaklidagi ko‗ndalang kesimga keltiramiz. Dumaloq bo‗shliqlarni yuzasi va

inersiya momenti xuddi shunday bo‗lgan to‗g‗ri burchakli bo‗shliqlarga almashtiramiz. Hisoblaymiz:
h₁  0,9d  0,9 15,9  14,3 ^sm

f

f
h  h^'
 h  h₁ / 2  24 14,3/ 2  4,85 sm
 4,8 sm

Qovurg‗alarning keltirilgan qalinligi b  147 814,3  32.6 sm (siqilgan tokchaning



f
hisobiy eni b^'  147 sm).

Normal kesimning mustahkamligi bo„yicha hisoblash.

Tomyopma paneli ko‗ndalang kesimining balandligini qo‗yidagi formula bo‗yicha hisoblangan zaruriy bikrlikni saqlash (ta‘minlash) orqali mustahkamlikni ta‘minlash shartidan kelib chiqqan holda oldindan tekshiramiz:

^{cl R} g ⁿ  pⁿ

20 570 365 2 5450  4200

_{h } 0 s _
^{ 219*1.1  24.04  24} sm

s
^E qⁿ
1.9 10⁴
8175

bu erda,s – bo‗shliqli panellar uchun 18-20 ga teng bo‗lgan va tokchasi siqilgan zonada bo‗lgan qovurg‗ali panellar uchun 30-34 ga teng bo‗lgan koeffitsient;
^ -yuklarning muddatli ta‘sir etishi davomida egilishning (progib) oshishi

inobatga oluvchi koeffitsient (bo‗shliqli panellar uchun
^{  2} ; tokchasi siqilgan

zonada joylashgan qovurg‗ali panellar uchun
  1,5);
g ⁿ -1 m² yuzali tomga

muddatli ta‘sir etuvchi me‘yoriy yuk;
pⁿ -1 m² yuzali tomga ta‘sir etuvchi qisqa

muddatli me‘yoriy yuk;
qⁿ  gⁿ  pⁿ
panelning xususiy og‗irligini N/m² (N/m)

qⁿ  gⁿ  pⁿ  5450  2800  8250 N/m² hisobga olgan holda unga (panelga) tushadigan jamlangan me‘yoriy yuklar.

Kesimning qabul qilingan balandligi
^{h  24}sm, bu etarlidir. Nisbat

h

f
^{' / h  4,8 / 24  0,2} >0,1 ni tashkil etadi; hisoblash uchun tokchaning butun enini



f
^{b'  147} sm da kiritamiz.

^{M  A bh2 R} formula bo‗yicha hisoblaymiz:
0 0 b

0
A₀ 


R_b
M

h


b2 ^b f
250619


² 13 0,9 147  21² 100

 0.03

h₀  h  a  24  3  21sm.
1-jadval bo‗yicha   0,03 ,   0,985 aniqlaymiz.

f
Siqilgan zonaning balandligi siqilgan tokchaning ichidan o‗tadi.
x  h₀
 0,09 19  1.71sm< h^'  3,8 sm neytral o‗q

Bo‗ylama armatura ko‗ndalang kesimining yuzasi

A  ^M 

_s

²⁵⁰⁶¹⁹ _{ }  12.31sm²

h₀ R_s
0,985 21365 100

oldindan qabul qilamiz 8Ø14A-III,
A  12.31sm²va hamda to‗r(setka)ni ham

s
hisobga olamiz ^{C  I 5Bp  I  250 1470 5700 25} ,
A  5,40  0,116  0,64 sm²; 14mmli

4B_p
 I  250
20 ^s

diametrdagi armaturani chetki qovurg‗alarga ikkitadan va ikkitasini o‗rtadagi bitta qovurg‗aga taqsimlaymiz (1-rasmga qarang).

Qiya kesimlarning mustahkamligi bo„yicha hisoblash. Ko‗p bo‗shliqli panellar uchun ko‗ndalang armaturani o‗rnatish zarurligi shartini tekshiramiz, Q_max  35,5 kN.
Qiya kesimning proeksiyasini qo‗yidagi formula bo‗yicha hisoblaymiz

c  
1    R bh² / Q  B / Q

b2 f n bt 0 b b b

bu erda
_b2  2
og‗ir beton uchun; ^{ f}
- siqilgan tokcha osilish (sves)larining

ta‘sirini hisobga oluvchi koeffitsient; etti qovurg‗ali ko‗p bo‗shliqli plitada

3h^'  h^'


3 3,8  3,8

 _f  7  0,75
f
bh₀
^f  7  0,75
41,2 19
 0,288 <0,5
_n  0,

Qamrab oluvchi zo‗riqish bo‗lmaganligi tufayli _n  0,

B  
 1 
  R 
h²  21 0,2880,84  0,9  41,2 19² 100  28,810⁵ Nsm.

b b2
f n bt
b2 0

Hisoblangan qiya kesimda Q_b  Q_sw  Q / 2 , so‗ngra,

c  B_b
^{/0,5Q  28,8 105 /0,5  30000  190} sm> 2h
 2 19  38 sm, ^{c  38}sm deb

0
qabul qilamiz, u holda
Q_b  B_b
^{/ c  28,8105 / 38  0,76 105} N=89kN> Q  35,5 kN.

Hisoblash bo‗yicha ko‗ndalang armatura talab qilinmaydi.
Ko‗ndalang armaturalarning qo‗yilishini konstruktiv shartlardan kelib

chiqqan holda taqozo etiladi.
^{s  h / 2  22 / 2  11}sm, hamda
^{s  15} sm oraliq qadamda qo‗yilishi

Oraliqning 1/4 uzunlikdagi uchastkalarida joylashgan tayanchlardagi ko‗ndalang sterjenlarning diametrini 6 mm, armaturaning klassi A-I deb belgilaymiz va ularni 10 sm oraliqlarda joylashtiramiz.
Panelning o‗rta ya‘ni 1/2 qismida karkasdagi bo‗ylama sterjen (armatura)larni bog‗lash maqsadida ko‗ndalang armaturalar (sterjenlar)ni 0,5m oraliqda joylashtiriladi (7-v rasmga qarang). Agar pastki S-1 to‗r (setka)ga ishchi bo‗ylama sterjenlar kiritilsa, u holda tayanch oldi karkaslarni panelning 1/4 oraliqga qirqib qo‗yish mumkin.