Ko„p bo„shliqli panelga tushadigan yuuk va zo„riqishlarni aniqlash.
Eni150 sm bo‗lgan panelning 1 m uzunligiga quyidagi yuklar ta‘sir
ko‗rsatadi, N/m: qisqa muddatli normativ (me‘yoriy) pn 28001,5 4200 , qisqa
muddatli hisobiy p 3640 1,5 54060 ; doimiy va uzoq muddatli normativ
(me‘yoriy) qn 5450 1,5 8175 ; doimiy va uzoq muddatli hisobiy
q 6370 1,2 7650 ; jami normativ (me‘yoriy) qn pn 8175 2800 1097 ; jami
hisobiy q p 7650 54060 61710 .kH
To‗liq yuk ta‘siridan hosil bo‗ladigan eguvchi momentning hisobiy qiymati
0
n
M ql 2 / 8 617105.72 0,95 / 8 250619 Nm
bu erda l 0 6.1 0,4 / 2 0,4 / 2 5.7 m;
To‗liq normativ (me‘yoriy) yuk ta‘siridan hosil bo‗ladigan eguvchi momentning hisobiy qiymati (salqillikka (progibga) va yoriqbardoshlikka qarshi
mustahkamligini hisoblash uchun) bunda f 1
0
n
M n qnl 2 / 8 1097 5.72 0,95 / 8 4455.19 Nm
xuddi shunday, normativ (me‘yoriy) doimiy va uzoq muddatli vaqtinchalik yuk ta‘siridan
M ld
654052 0,95 / 8 19415,6 Nm;
xuddi shunday, qisqa muddatli normativ (me‘yoriy) yuk ta‘siridan
M cd
3360 52 0,95 / 8 9975
Nm.
Hisoblangan yuk ta‘siridan tayanchda hosil bo‗ladigan qirquvchi (ko‗ndalang) kuchning maksimal qiymati:
Q ql0 n / 2 61710 5.7 0,95 / 2 175873.5 N;
xuddi shunday, normativ (me‘yoriy) yukdan
Qn 1097 5.7 0,95 / 2 3126.45 N;
Qld
65405 0,95 / 2 15532,5 N.
Kesim tanlash.
b
Yig‗ma panelni tayyo E 19,4104 rlash uchun quyidagilarni qabul qilamiz:
B20 klassli (sinfi)beton, MPa,
Rb 13 MPa,
Rbt 0,9 MPa,
b2 0,9 ; bo‗ylama
sterjenlar sifatida A-III klassli po‗latdan tayyorlangan armaturani qabul qilamiz,
Rs 365 MPa, ko‗ndalang armaturali - A-I klassli (sinfli) po‗lat, Rs 225 MPa i
Rsw 175 MPa; payvandlangan to‗rlar (setkalar) va karkaslar bilan armaturalash; payvandlangan to‗rlar (setkalar) panelning yuqori va pastki tokchasiga Vr-I klassli
(sinfli) simlar bilan bog‗lanadi,
Rs 360 MPa bunda
d 5 mm va
Rs 365 MPa
bo‗lganda
d 4 mm qabul qilinadi.
Panelni berilgan o‗lchamlarida
b h 150 22sm (bu erda b – panelning eng
kichik (nominal) eni; h – panelning balandligi) ko‗ndalang kesimi to‗g‗ri burchakli bo‗lgan to‗sin kabi hisoblaymiz. Olti bo‗shliqli panelni loyihalaymiz. Hisoblashda bo‗shliqli panelning ko‗ndalang kesimini unga ekvivalent bo‗lgan qo‗shtavr shaklidagi ko‗ndalang kesimga keltiramiz. Dumaloq bo‗shliqlarni yuzasi va
inersiya momenti xuddi shunday bo‗lgan to‗g‗ri burchakli bo‗shliqlarga almashtiramiz. Hisoblaymiz:
h1 0,9d 0,9 15,9 14,3 sm
f
f
h h'
h h1 / 2 24 14,3/ 2 4,85 sm
4,8 sm
Qovurg‗alarning keltirilgan qalinligi b 147 814,3 32.6 sm (siqilgan tokchaning
f
hisobiy eni b' 147 sm).
Normal kesimning mustahkamligi bo„yicha hisoblash.
Tomyopma paneli ko‗ndalang kesimining balandligini qo‗yidagi formula bo‗yicha hisoblangan zaruriy bikrlikni saqlash (ta‘minlash) orqali mustahkamlikni ta‘minlash shartidan kelib chiqqan holda oldindan tekshiramiz:
cl R g n pn
20 570 365 2 5450 4200
h 0 s
219*1.1 24.04 24 sm
s
E qn
1.9 104
8175
bu erda,s – bo‗shliqli panellar uchun 18-20 ga teng bo‗lgan va tokchasi siqilgan zonada bo‗lgan qovurg‗ali panellar uchun 30-34 ga teng bo‗lgan koeffitsient;
-yuklarning muddatli ta‘sir etishi davomida egilishning (progib) oshishi
inobatga oluvchi koeffitsient (bo‗shliqli panellar uchun
2 ; tokchasi siqilgan
zonada joylashgan qovurg‗ali panellar uchun
1,5);
g n -1 m2 yuzali tomga
muddatli ta‘sir etuvchi me‘yoriy yuk;
pn -1 m2 yuzali tomga ta‘sir etuvchi qisqa
muddatli me‘yoriy yuk;
qn gn pn
panelning xususiy og‗irligini N/m2 (N/m)
qn gn pn 5450 2800 8250 N/m2 hisobga olgan holda unga (panelga) tushadigan jamlangan me‘yoriy yuklar.
Kesimning qabul qilingan balandligi
h 24sm, bu etarlidir. Nisbat
h
f
' / h 4,8 / 24 0,2 >0,1 ni tashkil etadi; hisoblash uchun tokchaning butun enini
f
b' 147 sm da kiritamiz.
M A bh2 R formula bo‗yicha hisoblaymiz:
0 0 b
0
A0
Rb
M
h
b2 b f
250619
2 13 0,9 147 21 2 100
0.03
h0 h a 24 3 21sm.
1-jadval bo‗yicha 0,03 , 0,985 aniqlaymiz.
f
Siqilgan zonaning balandligi siqilgan tokchaning ichidan o‗tadi.
x h0
0,09 19 1.71sm< h' 3,8 sm neytral o‗q
Bo‗ylama armatura ko‗ndalang kesimining yuzasi
A M
s
250619 12.31sm 2
h0 Rs
0,985 21365 100
oldindan qabul qilamiz 8Ø14A-III,
A 12.31sm2va hamda to‗r(setka)ni ham
s
hisobga olamiz C I 5Bp I 250 1470 5700 25 ,
A 5,40 0,116 0,64 sm2; 14mmli
4Bp
I 250
20 s
diametrdagi armaturani chetki qovurg‗alarga ikkitadan va ikkitasini o‗rtadagi bitta qovurg‗aga taqsimlaymiz (1-rasmga qarang).
Qiya kesimlarning mustahkamligi bo„yicha hisoblash. Ko‗p bo‗shliqli panellar uchun ko‗ndalang armaturani o‗rnatish zarurligi shartini tekshiramiz, Qmax 35,5 kN.
Qiya kesimning proeksiyasini qo‗yidagi formula bo‗yicha hisoblaymiz
c
1 R bh2 / Q B / Q
b2 f n bt 0 b b b
bu erda
b2 2
og‗ir beton uchun; f
- siqilgan tokcha osilish (sves)larining
ta‘sirini hisobga oluvchi koeffitsient; etti qovurg‗ali ko‗p bo‗shliqli plitada
3h' h'
3 3,8 3,8
f 7 0,75
f
bh0
f 7 0,75
41,2 19
0,288 <0,5
n 0,
Qamrab oluvchi zo‗riqish bo‗lmaganligi tufayli n 0,
B
1
R
h2 21 0,2880,84 0,9 41,2 192 100 28,8105 Nsm.
b b2
f n bt
b2 0
Hisoblangan qiya kesimda Qb Qsw Q / 2 , so‗ngra,
c Bb
/0,5Q 28,8 105 /0,5 30000 190 sm> 2h
2 19 38 sm, c 38sm deb
0
qabul qilamiz, u holda
Qb Bb
/ c 28,8105 / 38 0,76 105 N=89kN> Q 35,5 kN.
Hisoblash bo‗yicha ko‗ndalang armatura talab qilinmaydi.
Ko‗ndalang armaturalarning qo‗yilishini konstruktiv shartlardan kelib
chiqqan holda taqozo etiladi.
s h / 2 22 / 2 11sm, hamda
s 15 sm oraliq qadamda qo‗yilishi
Oraliqning 1/4 uzunlikdagi uchastkalarida joylashgan tayanchlardagi ko‗ndalang sterjenlarning diametrini 6 mm, armaturaning klassi A-I deb belgilaymiz va ularni 10 sm oraliqlarda joylashtiramiz.
Panelning o‗rta ya‘ni 1/2 qismida karkasdagi bo‗ylama sterjen (armatura)larni bog‗lash maqsadida ko‗ndalang armaturalar (sterjenlar)ni 0,5m oraliqda joylashtiriladi (7-v rasmga qarang). Agar pastki S-1 to‗r (setka)ga ishchi bo‗ylama sterjenlar kiritilsa, u holda tayanch oldi karkaslarni panelning 1/4 oraliqga qirqib qo‗yish mumkin.
Do'stlaringiz bilan baham: |