Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

Д?б = 1 0 0
Д£м = 6 5 .
Т а к к а к (Дгб/Д/М) < 2, то
<Д*ер)1 = (100 + 6 5 ) # * = 8 2 ,6 К
Вт орой период
(выпаривание).
1. Тепловой баланс за весь цикл.
Подводимая теплота: Qr. D — теплота конденсации греющего 
пара; (Знач^нач^нач — теплота, вносимая начальны м раствором
при 55 °С.
Отводимая теплота: 
0 K0RcR0RL 0n
— теплота, отводимая с упа­
ренным раствором при ?квп = 95 С; 
W fB7.
„ — теплота, выносимая 
вторичным паром при температуре насыщения /вт. п = 53,6 °С. 
Тепловой баланс:
Qr. п "f” *^начснач^нач = ^конскон^кон "Ь ^ 1о,15»
Зам ен яя Оконскон^кои = Оначснач4;он 
^ св^кон, получаем!
«г. П = ^начСнач (*кон 
^нач) 
^ (*0,15 
св*кон) 5=3 
= 20 000-4,19.0,95(95 — 55) + 18 000(2596 — 4,19.95) =
= 3 184 400 + 39 563 000 = 4 2,7-103 кДж,
где t‘o is = 2596 кДж/кг — удельная энтальпия вторичного пара при 
р =
—
0 ,15’ кгс/см2 (табл. LVII).
Расход греющего пара за I I период с учетом потери теплоты 
в окруж аю щ ую среду в 3% :
2. Продолжительность II периода (вы паривания).
В этом периоде концентрация кипящ его раствора 
х ,
его тем­
пература кипения 
t
и величина коэффициента теплопередачи 
К
непрерывно изменяются — см. табл. 5.4.
Уравнение теплопередачи для бесконечно малого о трезка 
времени 
dx
d Q = K F ( T - t } d z
>
содержит только две постоянные величины: тем пературу конден­
сации греющего пара 
Т
= 120 °С в площадь поверхности тепло­
обмена i 7 = 40 и*,

---

Т а б л и ц а 5.5
х, 
%
2
Г , кг
J ] Q ‘ 10
- 10
Дж
[Т —
0 . К 
1
К {Т — t)
10°
5
10
20
30
40
50
0
10 000
15 000
16 700
17 500
18 000
0
2,37
3,56
3,96
4,15
4,27
65
64
60
53
44
25
7
8,9
14,7
25,4
46,3
142,8
Из последнего уравн ен ия получаем:
' -
т
f a
r
И нтегрирование правой части уравнения
о,
dQ
F
t
,
- J
мож ет быть выполнено графически.
Необходимые д л я графического интегрирования величины 
получаю т расчетным путем:
а) 
^
^
■
определяю т, используя данные табл. 5.4; на­
пример, для 
х — 20%
к
(Г — 
о
= 1130-60 = 14*7' 10 0 и т* д,:
б) £ Q; например, для 
х =
20%
£ <3 = Снагр + (?наЧ = 20 000-4190.0,95 ( 6 0 - 5 5 ) +
+ 15 000 (2596 — 4,19-60)-103 = 398-10° 4- 35 175-10® = 3,56-1010 и т. д.
Полученные расчетным путем данные сведены в табл. 5.5.
Принимаем масштаб для оси абсцисс: 1 м м = 2-10? Дж.
» 
» 
» 
» ординат: 1 мм = X • 10”® м?/Вт.
Единица подынтегральной величины:
1 мм2 = 2-10“ Д ж -Ы О -о на/ВI = 200 м2-с.
Если по данным расчетов, приведенным в табл. 5.5, построить 
граф ик (рис. 5.2), то, определяя на нем величину заш трихованной 
площади (например, по правилу трапеций), найдем:
Q=4,27«!0, °
J
K ? T - t \
=
F % i = ^ т ~
200 = 550 000 ы2 ■с*
0
откуда

---

Пример 5 .7 . Сравнить теоретический расход энергии д л я двух 
случаев: а) при откачке вторичного пара вакуум-насосом из вы­
парного аппарата, работающего под вакуум ом 0,7 кгс/см2; при 
конденсации вторичного пара в конденсаторе и откачке насосом 
конденсата. Производительность выпарного аппарата 1000 кг/ч
испаренной воды.
Р е ш е н и е , а) Примем, что сж атие вторичного пара в ва­
куум-насосе адиабатическое. В этом случае расходуемая работа 
определится по уравнению (2.13). Энтальпии находим по диа­
грамме / — S д ля водяного пара 
(рис. 5.3 и XXV):