O‘zbеkistоn rеspublikаsi оliy vа o‘rtа mаxsus tа’lim vаzirligi

 
 
14-amaliy mashg’ulot 
Mavzu: Nuqtali kontaktli payvandlash rejimini xisoblash 
 
15-amaliy mashg’ulot 
Mavzu: Chokli kontaktli payvandlash rejimini xisoblash 
Ishdan maqsad: Chokli kontaktli payvandlash rejimini xisoblashni o’rganish 
Основными  расчетными  параметрами  режима  этого  способа  сварки 
являются:  усилие  на  электродах,  режимы  прерывания,  скорость  сварки, размеры 
ролика и сила сварочного тока. 
8.1. Расчет усилия сдавливания 
Усилие  сдавливания  для  ролика  в  зависимости  от  свариваемого  металла 
можно устанавливать в следующих пределах: 
Для  среднеуглеродистой  конструкционной  стали  и  сплавов  алюминия 
усилие сдавливания: 
Н
Р
св
,
)
2000
500
(



                                   (8.1) 
где 

— толщина свариваемого металла в мм. 
Для нержавеющей стали, жаропрочных сплавов и титана усилие сдавливая 
должно быть в два раза больше 
8.2. Время сварки 
Пре  прерывистой  шовной  сварке  время  включения  тока  устанавливается  в 
зависимости от материала свариваемого металла: 
)
1
(
03
,
0
2



ш
t
—для нержавеющих сталей; 
)
1
(
04
,
0
2



ш
t
— для среднеуглеродистых сталей; 
)
1
(
02
,
0
2



ш
t
— для алюминиевых сплавов,                                        (8.2) 
где 
ш
t
 —время прохождения импульса тока в, с. 

— толщина более тонкого из свариваемых деталей в мм. 
Чередование включения и выключения тока при шовной сварке происходит 
в виде импульсов длительностью 
ш
t
 и перерывов между ними длительностью 
п
t
. 
Отношение  времени  включения  к  общей  сумме  для  каждого  металла 
соблюдается в определенных пределах: 
7
,
0
5
,
0



п
ш
ш
t
t
t
 - для среднеуглеродистой стали; 

---

163 
 
6
,
0
4
,
0



п
ш
ш
t
t
t
 —для нержавеющих сталей и титана; 
35
,
0
15
,
0



п
ш
ш
t
t
t
— для алюминиевых сплавов                                   (8.3) 
8.3. Расчет формирования сварного шва 
Если  бы  ролики  были  неподвижными,  то,  как  видно  по  рис.  8.1,  была  бы 
сварена единичная точка диаметром d
тш
 но в действительности ролики вращаются 
со скоростью v
св
  и,  следовательно,  фактически  вместо  круглой  точки  диаметром 
d
тш
  будет  получаться  продолговатая  сваренная  точка,  ширина  которой  равна 
ширине ролика, а длина равна n 
ш
cв
ТШ
t
v
d
n



                                            (8.4) 
  
Размер перекрытия точек, в свою очередь, можно определять по формуле: 
п
cв
ТШ
t
v
d
к



                                            (8.5) 
 
Рис. 8.1. Схема шовной сварки и расчетные размеры сварного соединения 
Если допустить, что “к” должно быть не менее  к=n/4, то из формул (8.5) и 
(8.6)  можно  определить,  что  скорость  сварки  при  этих  условиях  должна  быть 
равной: 
п
ш
ТШ
cв
t
t
d
v
4


                                            (8.6) 
где d
тш
— диаметр единичной точки в м 
Диаметр единичной точки при роликовой сварке определяется по формуле: 
м
P
d
см
cв
ТШ
,
4


                                         (8.7) 
где Р
св
 — усилие на электродах в Н. 
см

—  условное  сопротивление  пластической  деформации  нагреваемого 
металла в Н/м
2
. 
2
8
/
10
2
м
Н
см



 —для низкоуглеродистой стали; 
2
8
/
10
1
м
Н
см



—для алюминиевых сплавов. 
Диаметр  роликов  следует  выбирать  не  менее  200—250  мм,  а  ширину 
рабочей части роликов 3,5—11 мм. 
8.4. Расчет сварочного тока 
Сила сварочного тока рассчитывается по формуле: 

---

164 
 
Т
ТШ
cв
d
I

)
170
120
(


                                   (8.8) 
где  d
тш
— диаметр единичной точки в см; 
Т

  - удельное сопротивление материала в Ом∙см. 
Ток шунтирования в соседнюю точку можно определять по соотношению 






























5
,
0
1
2
1
1
64
,
0
2

ТШ
cв
ш
d
I
I
, А                           (8.9) 
Общая сила тока во вторичной цепи сварочной машины: 
ш
cв
I
I
I


2
                                      (8.10)