Оқар сувнинг энг пастки сатҳи спс, энг юқори сатҳи сюс деб белгиланади

Кўприк узунлиги	м	65.4	67.6
66
4	Кўприк ости сув оқими соф кенглиги	м	58.8	61	54
5	Бетон ва темирбетоннинг умумий ҳажми, жумладан, йиғма темирбетон	м^3
6	Йиғмаланиш коэффициенти	–

1.2-жадвалнинг кўрсаткичлари таҳлил қилинганидан сўнг энг муқобил вариант қабул қилинади.
Кўприк вариантларининг нарҳлари келтирув коэффициенти – 2000 кўпайтириб олинди.

1-вариант бўйича соф орлиқлар фарқи	44,8-42	=	6	%	<	10%
	4
2-вариант бўйича соф орлиқлар фарқи	44.8-42	=	6	%	<	10%
	42
3-вариант бўйича соф орлиқлар фарқи	46,1-42	=	9.7	%	<	10%
	42

Вариантларни техник-иқтисодий таққослаш ҳамда архитектура-эстетик нуқтаи назардан келиб чиққан ҳолда кўприкнинг 1-варинатини қабул қилинди. Бундан кейинги лойиҳалаш учун ҳудди шу вариантни кўриб чиқамиз
2. Балласт коритаси плитасининг ҳисоби
2.1. Балласт коритаси плитасидаги зўриқишларни аниқлаш
2.1.1. Меъёрий доимий кучлар ва таъсир этувчиларни аниқлаш
Меъёрий доимий кучлар туркумлаштирилган лойиҳа ўлчамларидан қабул қилинади (2.1-расм).

1. 
   Р_п = 0,7 кН/м – панжара-тўсиқ оғирлигидан тушган юк;
   
2. 
   g₁ = 2,5 кН/м – ҳудди шундай, фақат йўловчилар йўлагидан;
   
3. 
   g₂ = 1,5 кН/м – ҳудди шундай, фақат гидроизоляция ва ҳимоя қатламидан;
   
4. 
   g₃ – балласт коритаси плитаси оғирлигидан тушган юк, кН/м,
   

g₃ = h'_f1·γ_m , (2.1)
g₃=0,24∙25=6,0 кН/м,
бу ерда γ_m =25 кН/м²;

5. 
   Р_b =17.5 кН/м – йўл қисмлари билан биргаликдаги балласт оғирлигидан тушган юк;
   
6. 
   Р_бн = 1,75 кН/м – ташқи тўсиқ деворча оғирлигидан тушган юк.
   

2.1.2. Меъёрий вақтинча юкларни аниқлаш
q_v1 = 19,62 К / (2,7+2·h_b) кН/м; (2.2)
q_v1= 80,788 кН/м;
q_v2 = 19,62·К / (2,7+ h_b) кН/м, (2.3)
q_v2=19,62∙14/(2,7+0,35)=90,059 кН/м;
бу ерда К – вақтинча юк синфи, К = 14 қабул қилинади;
h_b = 0,35 м – шпал остидаги балласт қалинлиги (2.1,а-расм).
2.1.3. Плитадаги зўриқишларни аниқлаш
Мустаҳкамликка ҳисоблашда ташқи консоль учун 1–1 кесимдаги эгувчи момент (1.1, а-расм), [1, 2.3-банд; 2, 10.1-банд].

. (2.4)
M₁=1,3∙1,33∙80,788∙0,35²/2+(1,3∙17,5+1,3∙1,5)∙0,74²/2+1,1∙1,75∙0,84+
+1,1∙2,5∙0,57∙(0,94+0,5∙0,57)+1,1∙0,7∙1,51+1,1∙6∙0,84²/2=22.38кНм
бу ерда – юк бўйича ишончлилик коэффициентлари:
;
;
1+µ=1,33 – динамик коэффициент.
Мустаҳкамликка ҳисоблашда ички консоль учун 2–2 ва 4–4 кесимлардаги эгувчи момент:
; (2.5)
M₂=[1,3∙1,33∙90,059+1,3∙17,5+1,3∙1,5+1,1∙6,0]0,64²/2=38.3кНм;
, (2.6)
M₄=40,09(0,64-0,3)²/0,64²=11,314 кНм;
бу ерда l_k – плита ички консолининг узунлиги.
Чидамлиликка ҳисоблашда ички консоль учун 2–2 ва 4–4 кесимлардаги эгувчи моментлар мос равишда қуйидагича бўлади (2.1-расм):
; (2.7)
M^΄₂=[1(1+ 0,33)∙90,059+17.5+1,5+6,0]∙0,64²/2=27.62 кНм;
, (2.8)
M^’₄=27.62∙(0,64-0,3)²/0,64²=7,79 кНм;
бу ерда ε – транспортер таъсирини истисно қилувчи коэффициент бўлиб, да бўлади.
Плита ички консоли учун кучланиш цикли ассиметриясига боғлиқ бўлган коэффициент
. (2.9)

𝜌=(17.5+1,5+6,0)/[17.5+1,5+6,0+1(1+ 0,185

2.2. Плитанинг текшириш ҳисоблари
2.2.1. Плитанинг ҳисобий ва ишчи баландлигини аниқлаш
2 – 2 кесимда [12, 5-банд] (2.1-расм)
(2.10)
=0,24+0,3∙0,3=0,33 м;
, (2.11)
h₀=0,33−0,5∙0,012−0,02=0,304 м;
бу ерда r – плитани тўсин деворчаси билан туташув радиуси;
d – арматура стерженининг диаметри, уни 12 мм қабул қиламиз.
4 – 4 кесимда
; (2.12)


=0,24−0,5∙0,012−0,02=0,214 м; (2.13)
бу ерда a₀ – бетон ҳимоя қатламининг қалинлиги, 2 см деб қабул қиламиз.
Агар
(2.14)
3,544>1,375
шарт бажарилса, 2 – 2 кесимда хавф катта ҳисобланиб, бўлажак ҳисоблар 2 – 2 кесим учун бажарилади. Акс ҳолда, қачонки шарт бажарилмаса, 4 – 4 кесим ҳисобий бўлади. Плитанинг қабул қилинган хавфли кесими учун ишчи арматура юзаси аниқланади ва мустаҳкамликка, дарз кетишга ва бетон ҳамда арматурани чидамлиликка текширилади.
2.2.2. Ишчи арматура юзасини аниқлаш
Ҳисобий кенглиги b=100 см бўлган плитанинг чўзилувчи қисмидаги арматуранинг зарурий юзасини қуйидаги ифодалар ёрдамида таҳминан аниқланади:
мустаҳкамлик ҳисоб шартига кўра
; (2.15)
A_S,nec≥38.3 /(0,2244∙330000)=0,000518м²
чидамлилик ҳисоби шартига кўра
; (2.16)
A_S,nec≥27.62 /(0,381∙0,2244∙330000)=0,00097895 м² ;
, (2.17)
m_aS1=0,587∙0,65=0,381
бу ерда R_s – арматуранинг ҳисобий қаршилиги;
– арматуранинг ишлаш шароити коэффициенти;
– кучланиш циклининг ассиметриясига боғлиқ коэффициенти [1, жадв.32] ёки 3-иловадан қабул қиламиз;
– арматура унсурларига бошқа унсурлар пайвандланган-лигини ҳисобга олувчи коэффициент, [1, жадв. 32] ёки 4-иловадан қабул қиламиз;
z – кесим ички сиқувчи ва чўзувчи кучлар жуфтининг елкаси.
. (2.18)
z =0,85∙0,304=0,2584 м.


2.1-расм. Балласт коритаси плитасининг ҳисобий схемаси

Плитанинг 1 м кенглиги учун зарур бўлган стерженлар миқдори

, дона, (2.19)
n_nec≥0,0009789 /0,000113=9 дона,
бу ерда – мустаҳкамлик ва чидамлилик шартлари бўйича за-рур бўлган арматуранинг максимал юзаси;
– диаметри 12 мм (20 мм гача) бўлган 1 дона стерженнинг кесим юзаси.
2.19-ифода бўйича топилган стерженлар сони n_s бутун сонгача яхлитланади (катта тарафга), бунда шарт бажарилиши шарт.
Сўнгра арматура юзаси қайта ҳисобланади:
. (2.20)
A_S1=3,14∙0,012²/4=0,000113 м²
A_S=9∙0,000113=0,0010174 м²,
2.2.3. Балласт коритаси плитасини эгувчи момент бўйича мустаҳкамликка ҳисоблаш
Бетоннинг сиқилган соҳаси баландлигини қуйидаги ифода бўйича аниқлаймиз (2.1,в-расм) [1, 3.62-банд; 2, 10.2-банд]:
, м, (2.21)
x=330000∙0,0010174 /(0,85∙17500∙1)=0,02257 м,
бу ерда – бетоннинг ўққа оид сиқилишга ҳисобий қаршилиги (1-илова) .
Эгувчи момент бўйича плита мустаҳкамлиги қуйидаги ифода бўйича текширилдади ([1, 3.62-банд; 2, 10.2-банд]):
, кН·м, (2.22)
бу ерда – ишлаш шароити коэффициенти (1, жадв.24), .
M₁<0,85∙17500∙1∙0.02257 ∙(0,304-0,5∙0. 02257)=51,03 кНм,