Microsoft Word atsetonni isitish uchun u-simon qobiq trubali issiqlik almashinish qurilmasini hisoblash va loyihalash

Gidravlik xisob

Trubalar ozgina korroziyaga uchragan po’latdan yasalgan deb qabul qilamiz.

Truba devorining ²adir-budurligi e = 0,2 mm.

  ^e d<sub>э

</sub> 0,2

21

 0,0095

Re_f2 = 3869 i d_e/e = 105 bo’lgan xol uchun gidravlik qarshilik koeffitsientni aniqlaymiz.

 

^{  }

1 _

_ 6,81 _^{0,9 }2
^{ 0,0095}

1

_ 6,81 _^{0,9 }2

_ 1

19,892

 0,0503

4_lg_3,7

^{  } 

Re

4_lg_

3,7

^{ } 3869 ^{ }

_ _

^{ } _<sub>

</sub> _

^{ } __

Trubalardagi tezlik bosimi
_  ²

917

 0,0374²

p_тез  ₂ 

 0,641 Pa

2

Ishqalanish qarshiligini yengish jarayonidagi bosimning yo’qotilishi:

^{ nL }  ^{240  2} 

р_ик

 ^{ } 

 ^dв 

^pтез

^{ 0,0503}



0,021

 ^{ 0,641 }



737 Па

Maxalliy qarshilik koeffitsientlari:

1. 
   kameraga kirish va chiqish - ₁ = 3;
   
2. 
   trubaga kirish va undan chiqish - ₂ = 2. Jami:  = 5
   

р_мк

 _  

 ²

2
 5 

917

 0,0374²

2

 3,2 Pa

Bosimning umumiy yo’qotilishi

р_ум

 р_ик

• 
  р_мк
  

 737  3,2  740,2 Pa

Issiq suvni qurilmaga uzatish uchu nasos tanlaymiz. Nasosni tanlash asosan 2 parametr bo’yicha amalga oshiriladi:

• 
  xajmiy sarf V (m³/s yoki l/s);
  
• 
  nasos xosil qilayotgan to’liq bosim R (Pa). Nasosning xajmiy sarfi:
  

To’liq napor esa

V  ^G2

 <sub>2

</sub> 4,76

917

 0,0052

m³/s

R = R_um = 0,075 m.suv.ust.
So’ng esa, suvning uzatish uchun zarur bo’lgan ko’rsatkichlar V va R

bo’yicha mos keladigan standart nasosni tanlaymiz [6, 128].

Nasos turi X20/18; V = 5,510^-3 m³/s; N = 10,5 m; n = 48,3 1/s;

_n = 0,6

Elektr yuritkich tipi A02-31-2; N = 3 kVt; _dv = 0,83

Issiqlik almashinish jarayonini intensivlash uchun samarador trubani aniqlaymiz.

Ma’lumki, “suyuqlik-suyuqlik” sistemasi uchun “nakatkali” trubalardan tayyorlangan “yuqori issiqlik samaradorlikka ega qobiq-trubali issiqlik almashinish qurilma” ni TU 26-02-925-81 dan tanlaymiz. Ushbu turdagi trubalar jarayonni intensivlashda yuqori samara beradi. Buning uchun “nakatka” parametrlari quyidagicha bo’lgan trubani ko’rib chiqamiz:

^d  0,983 va

D

^t  0,496

D

Ushbu nakatka parametrli trubalar uchun issiqlik almashinish jarayonining intensivligi quyidagiga teng

Nu ^Nuтек

 1,34

Gidravlik qarshilikning o’zgarishi esa quyidagiga teng bo’ladi:



^ тек

 1,08

“U” simon qobiq trubali issiklik almashinish qurilmasida issiq suv xarakat qilayotgan tomondagi  koeffitsientni quyidagicha aniqlash mumkin:

^ нак

 1,34

• 
  ^ тек
  

 1,34 

446,15

 597,91 Vt/(m²K)

Yuqori samador trubalardan yasalgan issiqlik almashinish qurilma issiqlik utkazish koeffitsienti K ushbu formulalardan xisoblab topsa bo’ladi:

^К нак

_ 1

1 _  _

₁ 
1

^ нак

 ₁

630,4

1

_ 0,002 _

50,2
1


597,91

_ 1

3,3  10^3

 303

Вт м²  К

Jarayonni “nakatka” issiqlik almashinish trubalari yordamida intensivlash natijasida issiqlik almashinish yuzasining kamayish miqdori ushbu tenglamadan aniqlanadi:

^Fнак

_ Q

K _нак  t

_ 9723555,6 _{ 32.09 м 2}

303 100

Qurilmaga eltichlarning kirish va undan chiqish temperaturalarini, xamda uning issiqlik yuklamasini (Q = 820555,6 Vt = const) o’zgarmas xolda saqlab qolinsa, unda trubalar uzunligini quyidagi miqdorgacha kamaytirsa bo’ladi.

_{l } ^Fнак _

нак _{d n}

27,1

3,14  0,021 240

 1,71 m

Tekis trubali issiqlik almashinish qurilma trubasining uzunligi

l  ^F

d_в n



3,14 

34,8

0,021 
240

 2,19 m

Ko’rinib turibdiki, nakatka qilingan trubalar jarayon samaradorligini sezilarli darajada oshiradi. SHuning uchun, tekis trubadan yasalgan isitkich trubasining uzunligi l = 2,19 m, «nakatka» qilingan trubaniki esa – l = 1,71. Demak, qurilmadagi xar bir trubaning uzunligi  = 0,48 m (22%) ga kamaytirilishi mumkin.

Demak, nakatkali trubadan yasalgan standart issiqlik almashinish qurilma trubasining uzunligi l_nak = 1,56 m qilib tayyorlansa xam bo’ladi.

Agarda, trubaning uzunligi l = 2 m ni o’zgartirmasak, unda isitkichning diametrini kamaytirish mumkin, chunki F = 27,1 m² yuza uchun N = 195 dona nakatkali truba zarur, ya’ni 45 ta truba tejaladi. Natijada, isitkich diametri 20% ga kamayadi.

Eksergetik xisob

Atrof muxit temperaturasi T_atm = 298 K bo’lgan sharoit uchun spirtga uzatilayotgan suv oqimining eksergiya (11 bobda batafsil keltirilgan) sini xisoblaymiz:

 1 


^Т атм


Т
текв

вм

 1  ²⁹⁸  0,296

423

Aseton oqimi uchun  ni topamiz

  1 

^Т атм

 1 

298

 0,0774

Т
сп

сп

323

Suv uzatgan eksergiyani topamiz

E_v = Q_tek.v = 820555,6  0,296 = 242884,5 Vt

Aseton uzatgan eksergiya esa

E_v = Q_sp = 820555,6  0,0774 = 63511 Vt

Eksergetik yo’qotilishlarni xisoblaymiz:

D_tek = E_v – Ye_sp = 179373,5 Vt
Trubani “U” simon qobiq truba tipida intensivlovchi makro²adir-budurliklar qilish natijasida gidravlik qarshiliklari ortadi. Bundagi bosimning yo’qotilishini topish uchun /_tek = 1,08 ekanligi inobatga olish zarur.

“U” simon qobiq trubali issiqlik almashinish trubalari uchun gidravlik qarshilik koeffitsienti quyidagi tenglikdan topiladi:

_nak = 1,08  _tek = 1,08  0,0503 = 0,05432

Bundan, ishqalanish qarshiligini yengish jarayonida bosimning yo’qotilishi

^ n  l ^ 240  2

р_ик

   ^

 ^dэ

^  р_тез



 0,05432

0,021

 0,641  795,9 Pa

Maxalliy qarshiliklar tufayli bosimning yo’qotilish qiymatlari o’zgarmasdir. Unda, umumiy gidravlik yo’qotilishlar quyidagiga teng bo’ladi:

r_um = r_mk + r_ik = 795,5 + 3,2 = 799,1 Pa

Ishqalanish qarshiligini yengishda bosim yo’qotilishining ortishi juda kichik bo’lgani uchun, suvni uzatishda eksergetik yo’qotilishlarni xisoblamasa xam bo’ladi.

“U” simon qobiq trubali samarador trubalarni qo’llab, issiqlik almashinish jarayonini intensivlash mumkin. Lekin gidravlik qarshilik bu usulda sezilarsiz miqdorda ortadi.

Natijada qurilmaning gabarit o’lchamlari va massasini kamaytirish mumkin.

Mexanik xisob

Trubaning teshikli panjarasi sifatida III-tipdagi konstruktsiyani tanlaymiz [5,128].

Mexanik xisoblashda quyidagi parametrlar aniqlanadi: bolt joylashtiriladigan aylana diametri; qistirmani siqish kuchi; boltni cho’zuvchi kuchlanish; bolt diametri; boltlar soni; flanetsning tashqi diametri va qalinligi.

Boltlarni joylashtirish diametri:

D_b = 1,1  D_i^0,933 = 1,1  0,602^0,933 = 0,625 m

bu yerda D_i – flanetsning ichki diametri (odatda u qobiqning tashqi diametriga teng).

Zichlovchi qistirmani siqish kuchi (qistirma eni 0,02 m va ichki diametri 0,62 m):

R_q =   D_£o’r  v  k  p = 3,14  0,6125  0,1  2,5  1,6 = 0,77
bu yerda в   3,16 ; v₀ - qistirmaning xaqiqiy eni, m.

^DКур

_ 2Dи  0,015 _

2

2  0,605  0,015

2

 0,6125

Boltlarni cho’zuvchi kuchlanish:

р_б 

^DКур

4

• 
  Р_К
  

_ 3,14

 0,6125²

4
1,6 
0,77

 1,25 MN

bu yerda r = 1,6 MPa – suvning ishchi bosimi. Boltlar diametrini xisoblash.

d_б 

D_б  D_Г

2

 0,006 

0,685  0,612

2

 0,006

 0,03 м

bu yerda D_G – flanetsdagi payvandlash chokining tashqi diametri, m.

Rezьbasining diametri M27x1,5 bo’lgan boltni tanlaymiz. Bolt rezьbasining ichki diametri d = 23,5 mm ga teng. Bolt ko’ndalang kesimining yuzasi (rezьbaning ichki diametri bo’yicha)

F_б 

d ²

4

_ 3,14

 0,0235

4

 4,34

 10^4 м ²

Boltlar soni

б
р

^{z }   F
_ 1,25

126  4,34  10^4
_ 1,25

0,055

 22,72  24

dona

Д б
Flanetsning tashqi diametri
D_f = D_b + 1,83  d_b = 0,685 + 1,83  0,03 = 0,74 m

Ishchi jarayonida flanetsga tushayotgan yuklama:

р  <sup>Dф

</sup> 


и

D

D

D

б



D
 ^{р  б}



 1^ 

2


D
кур




р  ^1 

^

_

D

D
^{и } ^

^Dф ^{ D}и _ б ^



4
кур _

^ кур ^

_0,74 ^

0,602  0,685

 3,14  0,6125²

 0,602 ^

0,74  0,602 ^1,25 0,

  1 

,6125

₄ 1,6  1  _0,6125 _ 

_ 685 _ 0 _

^{ }

 5,360,13  0,471  0,0171  0,74 МН

Yordamchi kattaliklar:

^ р ^
1,6

Ф  ^



^  ₁ 


Т 

240

 1,1 

0,0073

A = 2  ₂  ² = 2  5  0,005² = 0,00025

bu yerda _T – ishchi temperaturada flanets materialining oquvchanlik chegarasi, MN/m² (St.3 va X18N10T po’latlar uchun _T = 240 MN/m² deb qabul qilsa bo’ladi);  = 0,005 - qobiq qalinligi, m; ₁ , ₂ – koeffitsientlar, ularning son qiymati IV.2-rasmdan aniqlanadi [5,128]

F > 1,13A bo’lgani uchun flanets balandligini ushbu formuladan aniqlaymiz:

h  0,43³

D_и Ф

 0,85А

 0,43³ 0,6020,0073 

0,85 

0,00025

 0,0691 м

Truba teshikli panjarasining o’rta qismidagi balandligi esa ushbu tenglamadan aniqlanadi:

h  K  D_и

 с_к

^{ с}яхл

 0,47  0,602

1,6

0,265  126

 0,001  с

яхл ^

 0,03193  0,1  с_яхл

 0,06293  0,063 м

bu yerda K = 0,47 – truba teshikli panjarasining konstruktsiyasiga bo²liq koeffitsient; _i.d. – material uchun ruxsat etilgan egilish kuchlanishi, MN/m² (mo’rt bo’lmagan materiallar uchun _i.d. = _e.d.); ₀ – truba maxkamlanadigan panjaraning teshiklar qilinishi natijasida mustaxkamligini ifodalovchi koeffitsient. Ushbu, ₀ koeffitsientni quyidagi formuladan topish mumkin:

 ₀ 

^Dкур ^  ^d0 ^Dкур

_ 0,6125  0,41 _{ 0,265}

0,6125

bu yerda d₀ - truba maxkamlanadigan panjara diametridagi teshiklar diametrlarining yi²indisi quyidagicha topladi:

 ^d 0

z  d

 18 

0,025 

0,45

Teshikli panjara diametridagi trubalar soni z qurilmadagi trubalarning umumiy soni n orqali ushbu formuladan topiladi:

z  2  2

 9.988  12

dona

Devor qalinligining hisobi

Do=0.35 m D₁=0.12 m ρ_j=930kg/m³ n=930 ob/min [τ₀]=120mn/m² Ye=2.1*10¹¹mn/m²

m=3 τ_t=226Mn/m² Rotorning o’rtacha

tezligiV_Cp=w*r_cp=w*0.7R=314.16*0.7*0.175=38.4846M/c Rotorning yuqori kuchlanishi

x₀=p*w*r²=7800*0.06²*314.16²=2771397.8H/M²=2.772MPa

Apparat tayanchini mustahkamlik hisobi G_a=2300kg G_np=1000kg n=4 Z=2 L=0.3 m φ = 0.56 material st Z

Hisoblash

G_Max=( G_a+ G_np)*g=(2300+1000)*9.81=33373_H

Qabul qilamiz δ =5mm

Bu yerda[g ]=120*10⁶ ruxsat etilgan kuchlanish (stZ) φ=kamayish koeffitsienti [τ ] bukilishdagi b=2.24

Turba panjara mustahkamlik hisobi

D=0.5m d=0.08m=80mm, t/d=0.8 δ =4 mm, R_max=480000n/m² λ = 3m shnek materiali.

Hisobi

Ruxsat etilgan kuchlanish[τ ]=105*10⁶ n/m²

O’ram qalinligi ^δp ^{≥ δ}zod

φ = 0.7 Payvand chok mustahkamlik koeffitsienti

[τ] = 134 * 10³ KPa qopqoqning qo’shimcha kuchlanishi R = 210 KPa

Quyidagiga tengS₁=P*τ=0.1*8=0.8mm.

C₁I C₂=1.4MM qabul qilamiz δ = 2.8 + 0.8 + 1.4 = 5mm

Xulosa

ATSETONNI ISITISH UCHUN U-SIMON QOBIQ TRUBALI ISSIQLIK ALMASHINISH QURILMASINI HISOBLASH VA LOYIHALASH

O`zg

Varoq

Xujjat №

Imzo

Sana

Bajardi

S.Irohimov

Xulosa

Adabiyo

Varoq

Varaqalar

Raxbar

S.Zokirov

16au_13 gurux 45

Kaf mudiri

D.Sherqo`ziyev

Xulosa

Kimyoviy ishlab chiqarish jarayonlar va qurilmalar fanidan jarayon turlarini yani mexanik, gidromexanik, bug’latish, modda almashinish jarayonlarida maxsulotni isitish, sovutishda issiqlik almashinish qurilmalarini ishlash prinsipini , kamchiliklari afzalliklarini o’rganish bilan birga ishlab chiqarish sohalarida qo’llanishni konstruksiyasini issiqlik, material balanslarni gidravlik, mehanik hisoblarni o’rgandim va tahlil qildim. Shu bilan birga trybaning issiqlik yuklamasi , xaroratlar o’rtasidagi issiqlik yuklamasi uchun xaroratlar yuzasi turbalarda issiqliklar xarakati yordamchi jixoz nasosning xajmiy sarfi va qurilmaning mustaxkamlik xisobini o’rgandim.

Fan nafaqat “Kimyo-texnologiya” balki neft-gaz, kimyo, oziq-ovqat ishlab chiqarish sohalarida barcha jarayonlarni amalga oshirishda kerakli ekanligini hamda texnologik liniyada ishtirok etishini tushundim. Bajargan kurs loyihada fandan kelib chiqib soha yo’nlalishlariga moslash va barcha tenglamalar, hisoblash metodlarini o’rganib kelinmoqda. Bug’latish qurilmalari modda kontsenratsiyasini oshirishda muhim ahamiyat kasb etishini yanya bir bor tushundim.Ishlab chiqarish sanoati, qolaversa oziq-ovqat hamda barcha sektorlarda bug’latish qurilmalaridan foydalanilar ekan. Olgan bilim malaka va kunikmalarini ishlab chiqarishga joriy etaman. SHu bilan birga kurs loyixa bajarishimda fanlar aro bog’lanishini tushundim.

46

Foydalanilgan adabiyotlar

ATSETONNI ISITISH UCHUN U-SIMON QOBIQ TRUBALI ISSIQLIK ALMASHINISH QURILMASINI HISOBLASH VA LOYIHALASH

O`zg

Varoq

Xujjat №

Imzo

Sana

Bajardi

S.Irohimov

Foydalanilgan adabiyotlar

Adabiyo

Varoq

Varaqalar

Raxbar

S.Zokirov

16u_13 gurux 47

Kaf mudiri

D.Sherqo`ziyev

Foydalanilgan adabiyotlar

1. 
   Chеrkasskiy V.M. Nasoso`, vеntilyatoro`, komprеssoro`. – M.: enorgoatom O`zdat, 1984.
   
2. 
   Yusupbеkov N.R., Nurmuxammеdov X.S., Ismatullaеv P.R. Kimyo va oziq-ovqat sanoatlarning jarayon va qurilmalari fanidan hisoblar va misollar. - Toshkеnt: Nisim, 1999.
   
3. 
   Kasatkin A.G. Osnovno`е protsеsso` i apparato ximichеskoy tеxnologii. - M.: Ximiya, 1973. – 752 s.
   
4. 
   Planovskiy A.N., Nikolaеv P.I. Protsеsso` i apparato ximichеskoy i nеftеximichеskoy tеxnologii. - M.: Ximiya, 1987.
   
5. 
   Gеlpеrin N.I. Osnovno`е protsеsso` apparato` ximichеskoy tеxnologii. - M.: Ximiya, 1995. - t. 1-2.
   
6. 
   Stabnikov V.N., Lo`syanskiy V.M., Popov V.D. Protsеsso` i apparato` pihеvo`x proO`zvodstv. - M.: AgropromO`zdat, 1985.
   
7. 
   Yusupbеkov N.R, Nurmuqamеdov q.S., Zokirov S.G., Ismatullaеv P.R., Mannonov U.V. Kimyo va oziq-ovqat sanoatlarining asosiy jarayon va qurilmalarini xisoblash va loyixalash. – T.: Jaxon, 2000. – 231 b.
   
8. 
   Yusupbеkov N.R., Nurmuqamеdov X.S., Ismatullaеv P.R. Kimyo va oziq-ovqat sanoatlarning jarayon va qurilmalari fanidan xisoblar va misollar. - Toshkеnt: Nisim, 1999.
   
9. 
   Ro`zaеv N.U., Yusupbеkov N.R., Yusupov M.M. Osnovo` optimizatsii ekstraktsion-noy i ion o obmеnnoy tеxnologii. – Tashkеnt, O`qituvchi, 1975..
   
10. 
    Lеvsh I.P., Ubaydullaеv A.K. Tarеlchato`е absorbеro` i skrubbеro` s psеv-doojijеnno`m sloеm oroshaеmoy nasadki. - Tashkеnt, O`zbеkistan, 1981.
    
11. 
    Salimov Z., To`ychiеv I.S. Ximiyaviy tеxnologiya protsеsslari va apparatlari.- Toshkеnt: O`qituvchi, 1987.
    
12. 
    Brodyanskiy V.M., Fratshеr V.F., Mixalеk K. Eksеrgеtichеskiy mеtod i еgo primеnеniе. – M.: Enеrgoatom O`zdat, 1988.
    
13. 
    Shargut Ya., Pеtеla R. Eksеrgiya. – M.: Enеrgiya, 1968.
    
14. 
    Sokolov R.S. Ximichеskaya tеxnologiya. – M.: Vlados, 2000.
    
15. 
    Nurmuxamеdov X.S. Nauchno`е osnovo` sozdaniya protsеssov i apparatov dlya sushki i granulirovaniya zеrnisto-voloknistix matеrialov. – Diss dokt. tеx. nauk, Tashkеnt, TashXTI, 1993.
    
16. 
    Skoblo A.I., Molokanov Yu.K., Vladimirov A.I., Hеlkunov V.A. Protsеsso` i apparato` nеftеgaz opеrеrabotki i nеftеximii. – M.: Nеdra, 2000. –
    
17. 
    Brodyanskiy V. M. , Frattеr V.F., Mixalеk K. Eksеrgеtichеskiy mеtod i еgo prilojеniya. – M.: Enеrgo atom O`zdat, 1988.
    
18. 
    Do`tnеrskiy Yu. I. Protsеsso` i apparato` ximichеskoy tеxnologii. – M.: Ximiya, 1995. – t. 1-2.
    
19. 
    Romаnkov P.Г., Фrolov V.Ф., Фlisюk O.M., Kuroчkinа M. I. Mеtoдo` rаsчеtа proцеssov i аppаrаtov ximiчеskoy tеxnoloгii. – S-Pб.: Ximiя, 1993.
    
20. 
    Абrosimov А.А. Эkoloгiчеskiе аspеkto` proO`zvoдstvа i primеnеniя nефtе-proдuktov. – M.: Баrs, 1999.
    
21. 
    Mашino` i аppаrаto` ximiчеskix pro O`zvoдstv: Uчеб. posoбiе дlя vuzov Г` Дomаnskiy I.V., Isаkov V.P., Ostrovskiy Г.M. i дr.; Poд oбh. rед. V.N. Sokolovа – 2-е O`zд., pеrеrаб. i дop. – S.-Pб.: Politеxnikа, 1992,
    
22. 
    Ziyonеt.uz
    

Mundarija

Kirish 4

Issiqlik almashinish qurilmalari 6

Issiqlik almashinish qurilmalari turlari 8

U-simon qobiq trubali issiqlik almashinish qurilmasi 23

Issiqlik almashinish qurilmalarini tanlash 25

Hisoblashlar qismi 30

Xulosa 44

Foydalanilgan adabiyotlar 46