Лекция Развитие топливно-энергетического комплекса (тэк) страны

Оборотная система водоснабжения харак­теризуется многократным использованием технической воды. Ее применяют в тех слу­чаях, когда в районе сооружения электро­станции нет источника с достаточным расхо­дом воды или ее ресурсы исчерпаны другими потребителями. В качестве водоохладителя в оборотной системе водоснабжения используют водоем-охладитель либо градирни. Водоем-охладитель создается на базе небольшой реки с переменным расходом воды, колеблющимся от максимального во время паводка до ми­нимального, почти нулевого при пересыхании русла в летнее время и промерзании реки зимой. Вблизи электростанции устанавливают плотину, задерживающую сток реки для за­полнения водоема-охладителя водой в пери­од, предшествующий пуску ТЭС или АЭС.
Водоем-охладитель можно соорудить вне русла реки и заполнять его перекачиванием воды из источника водоснабжения, находя­щегося в нескольких десятках километров от электростанции. Этот же источник обеспечи­вает возмещение всех потерь воды электро­станции и водоема-охладителя.
Градирни являются типовыми водоохлади-телями, сооружаемыми на территории элек­тростанции. Они состоят из оросительных устройств, вытяжных башен и приемного бас­сейна и обеспечивают тепло - и массообмен подогретой воды с окружающим воздухом.
Применение градирен в качестве водоох­ладителя характерно для теплоэлектроцен­тралей, которые располагаются рядом с круп­ными населенными пунктами и промышлен­ными объектами в достаточной близости к потребителям теплоты. В этих случаях ис­пользование реки с большим дебитом и пря­моточного водоснабжения, а также водоема-охладителя с оборотным водоснабжением ограниченно.
Сооружение водоемов-охладителей для крупных электростанций требует затопления значительной территории: около 6 км² на 1000 МВт для КЭС и примерно 10 км² на 1000 МВт для АЭС. Их строительство слож­нее, чем установка градирен, но требует мень­ше капиталовложений; кроме того, водоемы-охладители проще в эксплуатации. Тенден­ция удорожания земли привела в развитых капиталистических странах и в ряде социа­листических стран к ограниченному примене­нию водоемов-охладителей и к широкому ис­пользованию градирен на КЭС и АЭС.
Смешанная прямоточно-оборотная система водоснабжения сочетает в себе элементы двух предыдущих систем и может использоваться на электростанциях при увеличении потреб­ления технической воды из-за установки но­вых мощностей либо при значительном ко­лебании расхода воды в источнике прямо­точной системы.
Проектированию систем водоснабжения электростанций предшествуют климатические, топографические, гидрологические, геологиче­ские и другие изыскания. При проектирова­нии используются данные соответствующих многолетних наблюдений по годичному из­менению температуры воды в источнике во­доснабжения,
В конденсатор турбины (см. рис. 6.1) поступает отработавший пар в количестве D_к^п, кг/ч, с энтальпией h_к, кДж/кг, и влажностью y_к=8-12%. В результате теплообмена че­рез поверхность трубной системы конденса­тора отработавший пар конденсируется при давлении р_к, кПа, практически сохранив свою температуру t_к, °С. В конденсатор поступают также конденсат пара турбоприводов пита­тельных насосов, добавочная вода для вос­полнения потерь пара и конденсата, дренажи охладителей уплотнений и эжекторов и т. п. Конденсат D_к, кг/ч, с энтальпией h'_к, кДж/кг, забирается конденсатными насосами турбо-установки и подается в систему регенератив­ного подогрева воды.
Через трубную систему конденсатора про­ходит необходимое количество охлаждающей воды G_в, кг/ч, при температуре на входе t_в1 и на выходе t_в2, ^оС.
Теплота конденсации пара Q_к (количество теплоты, отдаваемое холодному источнику, кДж/ч) определяется из уравнения теплового баланса конденсатора:

где D_дрi, — количество дополнительных пото­ков конденсата, добавочной воды, дренажей в конденсатор, кг/ч; h_дрi,- — энтальпия этих потоков, кДж/кг.
Если принять D_к^п=D_к, (теп­лота конденсации 1 кг отработавшего пара), то получим

где с_в = 4,19 кДж/(кг*К)—удельная тепло­емкость воды; _в — нагрев воды в конденса­торе, ^оС.
Важной характеристикой конденсатора яв­ляется кратность охлаждения, т. е. соотноше­ние расходов охлаждающей воды и конден­сируемого пара, определяемая из предыдущей формулы, кг/кг:

По условиям теплообмена в конденсаторе температуры охлаждающей воды t_в1 и t_в2 и конденсируемого пара t_к связаны соотноше­нием
.
Конечный температурный напор (недогрев воды до температуры конденсации пара) _К зависит от характеристик конденсатора, °С:

где k — средний коэффициент теплопередачи, Вт/(м²*К); F_К— площадь поверхности охлаж­дения конденсатора, м². При номинальном пропуске пара в конденсатор, расчетном рас­ходе охлаждающей воды, незагрязненной трубной системе _К зависит от температуры охлаждающей воды t_в1 и колеблется в пре­делах от 4 до 10 °С. Плохое качество этой воды приводит к отложениям в трубной си­стеме в основном солей кальция и к повыше­нию значения _к.
Чистота внутренней поверхности трубок конденсаторов существенно влияет на вакуум. Для борьбы с отложениями солей использу­ют метод периодической механической очист­ки, а также способ очистки трубок «на ходу». В поток циркуляционной воды перед конден­сатором вводятся твердые резиновые шарики диаметром, несколько меньшим внутреннего диаметра трубок. Они проходят через труб­ную систему и очищают ее. После конденса­торов шарики удаляются из потока воды. Представляет интерес применение мягких по­ристых шариков большего диаметра, чем внутренний диаметр трубок. Проходя через них, шарики сжимаются и вытягиваются в форме цилиндриков, постоянно стирая на трубках все отложения.
Из предыдущих выражений получим, °С,
,
что указывает на наибольшую зависимость конечных параметров пара t_К и р_к от темпе­ратуры охлаждающей воды t_в1 и кратности охлаждения т; qк = 2200-2300 кДж/кг.
Оптимизация параметров низкопотенци­ального комплекса (НПК) электростанции сводится к определению экономически наивы­годнейших значений следующих его харак­теристик: расхода охлаждающей воды G_в, расчетных значений давления в конденсаторе р_к (вакуума V) и температуры охлаждающей воды t_В1, площади поверхности охлаждения (теплообмена) конденсатора F_к, числа вы­хлопов турбины г или удельной нагрузки вы­хлопа g_F, кг/(м²-ч), скорости охлаждаю­щей воды w_в, м/с, в трубной системе конден­сатора, параметров водоохладителя (для обо­ротных систем водоснабжения). Эту ком­плексную задачу обычно решают при усло­вии постоянной тепловой нагрузки парового котла или реакторной установки, т. е. при изменяющейся электрической мощности тур­богенератора (N_э=vаг) с учетом замещаю­щей мощности в энергосистеме.
С понижением давления отработавшего пара р_к увеличивается его теплоперепад в турбине и электрическая мощность N_э, возрастает экономичность турбоустановки и сни­жается удельный расход топлива на выработ­ку электроэнергии. Одновременно с этим удорожается часть низкого давления турбин, увеличивается число выхлопов пара. Пони­жение конечного давления возможно до тех­нически предельного вакуума, связанного с увеличением выходных потерь турбины и за­медлением прироста мощности и КПД (рис. 6.3).
Расчетная температура охлаждающей во­ды t_в1^р, оказывает значительное влияние на давление пара в конденсаторах турбин. Она зависит от метеорологических факторов в районе расположения электростанции, а так­же от системы водоснабжения и типа водоохладителя. Для заданного района эксплуа­тации ТЭС и АЭС применение оборотной си­стемы технического водоснабжения приводит к повышению среднегодовой температуры тех­нической воды. По сравнению с прямоточной системой повышение среднегодовой темпера­туры t_в1, составляет при использовании во­доемов-охладителей 2—4 °С, а при установке градирен—10—12°С (табл. 6.1).
С увеличением температуры воды t_в1, для получения нужного конечного давления в кон­денсаторе при заданной паровой нагрузке турбины требуется повышение кратности ох­лаждения т, т. е. подаваемого в конденсатор расхода охлаждающей воды. Ввиду сезонно­го изменения температуры воды t_в1, кратность охлаждения т летом должна быть значитель­но выше, чем зимой. Поэтому расчетный расход воды G_в принимают по летнему режи­му работы турбоустановок с учетом типа водоохладителя.
Таблица 6.1

	Среднегодовая температура воды. "С, в районах
Система водоснабжения	Урала и Си­бири	средней поло­сы европей­ской части СССР	юга европей­ской части СССР	Средней Азии
Прямоточная Оборотная с водоемом-ох­ладителем Оборотная с градирнями	6—10 8—12 18—22	8—12 10—14 18—22	10—14 13—18 20—24	8—15 13—18 20—26

Оптимальный вакуум и экономическая кратность охлаждения соответствуют такому режиму работы, при котором разность между приростом мощности турбины Nэ (вследствие снижения конечного давления) и увеличением затраты мощности на привод циркуляци­онных насосов будет максимальной, соответ­ствующей наибольшему отпуску электроэнергии в энергосистему. Экономическая крат­ность охлаждения составляет для многоходо­вых конденсаторов 35—60, для одноходовых конденсаторов 90—110 кг/кг.

Рис. 6.3. Относительная поправка к электрической мощности при изменении конечного давления

Изменение скорости охлаждающей воды в трубной системе конденсаторов ограничи­вается качеством воды и применяемым ма­териалом трубок. Увеличение скорости при­водит к повышению затрат электроэнергии на циркуляционные насосы, поэтому экономиче­ски обоснованное значение этой скорости на­ходится обычно в пределах w_в=1,8-2,0 м/с.

На турбоагрегатах мощностью до 300 МВт включительно применяют подвально-попереч-ное расположение конденсаторов. Переход к турбинам большей мощности с несколькими ЦНД позволяет использовать подвально-ак-сиальные конденсаторы, упрощающие как схему, так и компоновку циркуляционных во­доводов. В этих конденсаторах реализована схема ступенчатой конденсации пара за счет установки перегородки по пару и последова­тельного включения отдельных корпусов по охлаждающей воде. Это практически без до­полнительных капиталовложений повышает экономичность турбоустановки (рис. 15.4). Выигрыш в располагаемой мощности турбин составляет 0,10—0,15% на КЭС и 0,15— 0,25 % на АЭС.

Рис. 6.4. Схема двухступенчатой конденсации пара (а) и повышение КПД турбоустановки при ступенчатой конденсации (по ВТИ) (б):

i—число ступеней конденсации; т₀— средняя кратность охлаждения; — относительное приращение КПД турбоагрегата

Удельный расход пара современных тур­бин составляет dо=3,1 кг/(кВт*ч) для ТЭС и d₀=6,1 кг/(кВт*ч) для АЭС. Удельный пропуск пара в конденсаторы паровых тур-

бин с учетом пароотборов на регенеративный
подогрев воды составит d_к = 2,0 кг/(кВт*ч) на ТЭС и dк=3,5 кг/(кВт*ч) на АЭС. При мощности электростанции N_э._с=2000 МВт и m= 90 расход охлаждающей воды составит: на ТЭС 360*10⁶ кг/ч=100м³/с; на АЭС G_в = =90*3,5*2000*10³=630*10⁶ кг/ч=175 м³/с.
Для пропуска такого количества воды со скоростью, например, 2,5 м/с требуются цир-ляционные водоводы с общим поперечным сечением на ТЭС 40 м², на АЭС 70 м²