8 nashriyalar 385 iqtisodiyoti profilga qaring o'qiydi foydalanuvchi yuklab olingan faylni yaxshilashni so'radi. Irrigatsiya fanida maqola · 2012 yil sentyabr Ushbu sahifadan keyingi barcha kontent Lin Zhang tomonidan yuklangan 2014 yil 02 iyul

---

4085
14
DOI: 10.1007/s00271-012-0388-3
Ushbu nashr uchun munozaralar, statistika va muallif profillarini koÿring:
https://www.researchgate.net/publication/257392133
58
NASHRIYaLAR 385
IQTISODIYoTI
IQTISODIYoTI
PROFILGA QARING
O'QIYDI
Foydalanuvchi yuklab olingan faylni yaxshilashni so'radi.
Irrigatsiya fanida maqola
· 2012 yil sentyabr
Ushbu sahifadan keyingi barcha kontent
Lin Zhang
tomonidan yuklangan 2014 yil 02 iyul.
3 muallif,
shu jumladan:
Shimoli-g'arbiy A & F universiteti
Nisbiy oqim farqiga asoslangan tomchilatib sug'orish submagistrini gidravlik
loyihalash tartibi
Lin Chjan
Machine Translated by Google

---

Kirish
q
Lin Chjan • Pute Vu • Delan Chju
ni quyidagilar bilan baholash mumkin:
Xulosa Tomchilatib sug'orish submagistral qurilmasi uchun
gidravlik o'zgaruvchanlik va ishlab chiqarish o'zgarishining
tomchilatib yuboruvchilardagi nisbiy oqim farqiga qo'shma
ta'siri tahlil qilindi. Emitent ishlab chiqarish o'zgarishi tasodifiy
o'zgaruvchidir va normal taqsimotga amal qiladi, uni ishlab
chiqarish o'zgarishining emitent koeffitsienti (v) va
standartlashtirilgan normal taqsimotdan keyin tasodifiy
o'zgaruvchi (u) bilan ifodalash mumkin. Emitentning oqim
tezligi tenglamasi ikki qism bilan ifodalanishi mumkin: (1)
emitentning zaryadsizlanish koeffitsienti (k) va zaryadning
ko'rsatkichi (x) bosim balandligidagi (h) emitentdan oqim
tezligini (khx) va (2) noma'lum tasodifiy muddatli (uvkhx ),
emitent ishlab chiqarish o'zgarishini hisobga olgan holda.
Keyinchalik, tomchilatib sug'orish bo'linmasidagi nisbiy oqim
farqi formulasi (1) bosh yo'qotish va balandlik farqlari tufayli
gidravlik o'zgarishlarga va (2) emitent ishlab chiqarish
o'zgarishiga asoslanadi. Formulaga asosan tomchilatib
sug'orish submagistral qurilmasi uchun yangi gidravlik loyihalash tartibi taklif qilingan.
ð1Þ
Bu erda qmax - tomchilatib sug'orish bo'linmasidagi maksimal
emitent oqim tezligi (L/soat), qmin - minimal emitent oqim
tezligi (L/s), q - o'rtacha emitent oqim tezligi (L/s).
Tomchilatib sug'orishda suvni qo'llashning bir xilligi sug'orish
samaradorligini belgilovchi asosiy omillardan biridir. Tomchilatib
sug'orishni loyihalashda asosiy maqsad emitentlar orqali
etkazib beriladigan suvni bir xilda taqsimlashdir. Odatda,
mikroirrigatsiya tizimlarining bir xilligini baholash uchun
Kristiansen bir xillik koeffitsienti (CU), taqsimlanish bir xilligi
(DU), emissiya bir xilligi (EI), o'zgaruvchanlik koeffitsienti (CV)
va maksimal nisbiy oqim farqi (kv) ishlatiladi (Kristiansen).
1942;
Keller va Karmelli
1974;
Keller va Bliesner
1990;
Vu va
Barragan
2000).
Yuqorida aytib o'tilgan bir xillik parametrlari
orasida CU va CV namunaviy o'qishlar guruhi yoki barcha
namunalar asosida hisoblanishi kerak (Wu va Barragan
2000).
DU emitent oqim tezligining eng past 25% o'rtacha emitent
oqim tezligiga bo'lingan holda hisoblanadi. Evropa Ittifoqi
mikroirrigatsiyani loyihalash va tizimning bir xilligini ASAE
standartlari bo'yicha baholash uchun tavsiya etiladi (ASAE
2003).
Amalda, barcha emitentlarning oqim tezligini o'lchash
yoki hisoblash qiyin bo'lganligi sababli, suvdan foydalanishning
bir xilligini baholash uchun lateral yoki pastki birlikdagi
emitentlar namunasining maksimal, minimal yoki o'rtacha oqim
tezligi ishlatiladi. mikroirrigatsiya tizimini loyihalash. Tomchilatib
sug'orish submagistral birliklarining gidravlik konstruksiyasini
ma'lum qilish uchun ba'zan foydalaniladigan mezon maksimal
emitent oqim tezligi va minimal emitent oqim tezligi o'rtasidagi
maksimal nisbiy oqim farqi sifatida aniqlanadi. Nisbiy oqim
farqlanadi
Qabul qilingan sana: 16 aprel 2012 yil / Qabul qilingan sana: 2012 yil 21 avgust / Onlayn nashr: 2012 yil 9 sentyabr
Xitoyning qurg'oqchil hududlarida suvni tejash qishloq xo'jaligi instituti, Shimoli-
g'arbiy A & F universiteti, Yangling 712100, Shaanxi, Xitoy e-mail:
[e-mail]
L. Chjan P. Vu (&)
Irrig Sci (2013) 31:1065–1073 DOI
10.1007/s00271-012-0388-3
A. Kassam tomonidan xabar qilingan.
Springer-Verlag 2012 yil
L. Chjan
elektron pochtasi: [e-mail]
D. Chju
suv resurslari va arxitektura muhandisligi kolleji, Shimoli-g'arbiy A & F
universiteti, Yangling 712100, Shensi, Xitoy e-mail: [e-mail]
123
qmax qmin qv
¼
Nisbiy oqim farqiga asoslangan tomchilatib sug'orish
submagistrini gidravlik loyihalash tartibi
ORIGINAL QOG'OZ
Machine Translated by Google

---

Ushbu maqolada tomchilatib sug'orish bo'linmasidagi nisbiy oqim farqi
formulasi (1) bosh yo'qotish va balandlik farqlari tufayli gidravlik o'zgarishlarga
va (2) emitent ishlab chiqarish o'zgarishiga asoslangan holda olingan. Ushbu
formuladan kelib chiqqan holda, tomchilatib sug'orish submagistrini gidravlik
loyihalash tartibi taklif etiladi.
Shlangi va ishlab chiqarish o'zgarishlarini hisobga olgan holda
nisbiy oqim farqi
Ishlab chiqarish o'zgarishi va gidravlik o'zgaruvchanlik mustaqil
o'zgaruvchilardir. Tomchilatib yuboriladigan suv oqimidagi nisbiy oqim farqi
gidravlik o'zgaruvchanlik va ishlab chiqarish o'zgarishining birgalikdagi
ta'siridan farq qiladi. Ikkita holat bor.
Emitent ishlab chiqarishning o'zgarishi
bu erda qmax maksimal emitent oqim tezligi (L/h), hmax maksimal emitent
bosimining boshi (m) va u1 tasodifiy soni u va u1[0.
Xuddi shunday, tomchilatib yuboriladigan submain birligidagi minimal
emitent oqim tezligi tenglama yordamida aniqlanishi mumkin. 3:
Birinchi holda, agar tomchilatib sug'orish moslamasidagi yuqori bosimli
emitentlarga tasodifiy u ning musbat qiymatlari va u tasodifiy o'zgaruvchining
salbiy qiymatlari tomchilatib sug'orish moslamasida past bosimli emitentlarga
tayinlangan bo'lsa, nisbiy oqim farqi ishlab chiqarish orqali ortadi.
o'zgaruvchanlik. Ikkinchi holda, buning aksi sodir bo'ladi. Agar tomchilatib
sug'orish moslamasida yuqori bosimli emitentlarga tasodifiy u ning manfiy
qiymatlari va u tasodifiy kattaligining musbat qiymatlari tomchilatib sug'orish
moslamasida past bosimli emitentlarga tayinlangan bo'lsa, nisbiy oqim farqi
ishlab chiqarish o'zgarishi bilan kamayadi. Birinchi holat eng o'ta bir xil
bo'lmaganlikni ifodalaydi. Shunday qilib, agar tomchilatib sug'orish tizimi
birinchi holat uchun sug'orishning bir xilligi talabiga javob bersa, ikkinchi holat
uchun sug'orishning bir xilligi talabini qondiradi. Shuning uchun birinchi holat
quyidagicha batafsil tahlil qilinadi.
Ikkita emitentni bir xil ishlab chiqarish mumkin emas. Bir xil emitentlar
o'rtasidagi kichik farqlar sezilarli oqim o'zgarishiga olib kelishi mumkin.
Kutilishi kerak bo'lgan farq miqdori emitentning dizayni, uni qurishda
ishlatiladigan materiallar va uni ishlab chiqarishda ehtiyotkorlik bilan farq
qiladi. Emitent koeffitsienti
Ishlab chiqarish o'zgarishi tasodifiy o'zgaruvchidir va ma'lum bir bosimdagi
emitentning oqim tezligi ishlab chiqarish o'zgarishi tufayli o'rtacha qiymatdan
chetga chiqishi mumkin. Sulaymon
(1979),
Bralts va Kesner
(1983),
Anyoji
va Vu
(1994) ga ko'ra,
Juana va boshqalar.
(2007),
ma'lum bir bosimdagi
emitentlar uchun oqim tezligi odatda normal taqsimlanadi. Emitentdan h
bosim boshidagi oqim tezligi q quyidagicha yozilishi mumkin:
Tomchilatib yuboruvchi submain birligidagi maksimal emitent oqim tezligi
tenglamadan aniqlanishi mumkin. 3:
ishlab chiqarish o'zgarishi (v) yangi emitentlar namunasidagi
zaryadsizlanishning kutilayotgan o'zgarishlarining o'lchovi sifatida ishlatiladi.
v ning qiymati quyidagicha hisoblanadi:
1 þ uv
q ¼ khx ðÞ
S v ¼
q
ð 5Þ
ð 3Þ
Bu erda v - ishlab chiqarish o'zgarishining emitent koeffitsienti, S - namunadagi
oqim tezligining standart og'ishi (L/s), q - namunadagi emitentlarning o'rtacha
oqim tezligi (L/s).
bu erda qmin - emitentning minimal oqim tezligi (L/s), hmin - minimal emitent
bosimining boshi (m), u2 - tasodifiy u tasodifiy soni va u2\0.
bu erda q - emitent oqim tezligi (L/h), k - emitentning zaryadsizlanishi
koeffitsienti, h - emitent bosimining ko'tarilishi (m), x - emitent zaryadsizlanish
ko'rsatkichi va u - o'rtacha 0 va standart og'ish 1 bo'lgan tasodifiy o'zgaruvchi
va odatda taqsimlanadi. Tenglama
3
emitentlar orasidagi oqim tezligidagi
farqlarni aniqlaydigan o'zgaruvchanlikning ikkita sababini ajratib ko'rsatadi:
gidravlik o'zgarish va tasodifiy o'zgarish. Birinchisi, turli emitent bosim
boshlarini aniqlaydigan gidravlik tahlil yordamida tushuntirilishi mumkin,
ikkinchisi esa ishlab chiqarish o'zgarishidan kelib chiqadi.
Tenglamalarni almashtirish.
4
va
5
ni tenglamaga kiriting. 1,
k va x parametrlari h bosim boshidagi emitentdan kutilayotgan oqim tezligini
(khx ) aniqlaydi, noma'lum tasodifiy atama uvkhx esa ishlab chiqarish
o'zgaruvchanligini hisobga oladi.
ð 4Þ
Maksimal nisbiy oqim farqi Xitoyda mikroirrigatsiyani loyihalashda eng
ko'p qo'llaniladigan mezondir (XXR Suv resurslari vazirligi
2009 yil),
unda
zarur bo'lgandan ko'proq sug'orish suvi oladigan o'simliklar va zarur
bo'lgandan kamroq sug'orish suvi oladigan o'simliklar mavjud, ammo O'rtacha
sug'orishdan kam sug'oriladigan o'simliklar yashash va hosilni saqlab qolish
uchun kamida minimal miqdorda sug'orish suvini olishlari kerak (Ture'gano
va Arviza
2005).
Mikroirrigatsiya muhandisligi bo'yicha Xitoyning texnik
standartiga (GB/T 50485-2009) (XXR Suv xo'jaligi vazirligi
2009 yil) ko'ra,
mikroirrigatsiya suv osti bloklari uchun gidravlik dizayn mezoni sifatida
maksimal nisbiy oqim farqi 20% qabul qilingan. Ushbu mezon qabul
qilinadigan emissiya bir xilligiga javob beradi va emitterning zaryadsizlanish
ko'rsatkichi va koeffitsientiga, kutilgan oqim tezligiga bog'liq bo'lgan maksimal
nisbiy bosim farqiga asoslangan gidravlik mezonni aniqlashga olib keladi,
lekin tasodifiy o'zgaruvchan emitent ishlab chiqarish o'zgarishiga emas.
Nisbiy oqim farqini hisoblash
ð2Þ
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
1066
qmax ¼ khx maxðÞ
1 þ u1v
qmin ¼ khx minðÞ
1 þ u2v
123
Machine Translated by Google

---

x2
x2
1
2 dx
u2
x
sug'orish submain birligi - haqiqiy nisbiy oqim farqi mo'ljallangan nisbiy oqim
farqiga teng,
Tenglamalarni almashtirish.
8
va
9
ni tenglamaga kiriting. 1,
emitentlar orasidagi (v = 0). Maksimal emitent oqim tezligi
q
Tenglamani almashtirish.
10
ga teng. 7,
h
2p p
1
ð6Þ
ðhx
yuqorida), agar boshqa uchun bosim boshi taxmin qilinsa
ishlab chiqarish o'zgarishini hisobga olmagan holda birlik (L/s).
tenglama tomonidan qo'llaniladigan qv ning hisoblangan qiymati .
13
biroz kattaroq bo'ladi
ð13Þ
e
tenglama yordamida baholanadi.
14.
xuddi shu. Bu ishlab chiqarishda o'zgarishlar yo'qligini anglatadi
minimal bosim boshi) minimalga teng
khx maxð Þ 1 þ
u1v khx minð Þ 1 u1v
bu ikki faraz ostida sug'orish birligi. sifatida tasvirlangan
bir xillik, tomizish uchun gidravlik dizaynning maqsadlaridan biri
¼
ð12Þ
Þ
hx minÞ u1vðhx
o'zgaruvchanlik.
oqim farqi imkon qadar kichik bo'lishi kerak. Ya'ni,
2p p
birligi hisobga olinadi.
P1 ¼ 1
q ¼ kh
emitent maksimal bosim boshida va emitent - da
tenglamada foydalanilgan qv ning hisoblangan qiymati .
13
tomchi uchun
bu erda h - o'rtacha emitent bosimining boshi (m).
submain birligi. 1-holat uchun (tavsiflangan ikkita holat
qayerda q0
- tomchilatib yuboriladigan suv oqimidagi maksimal emitent oqim tezligi
maksimal bosim boshida (khx maxð Þ 1 þ u1v ) bo'lishi mumkin
amaliyot, sug'orish talabini qondirish uchun
Faraz qilaylik, tomchilatib yuboruvchi submain blokidagi barcha emitentlar aynan shunday
khx maxð Þ 1 þ
u1v khx minð 1 þ u2v
h
bu erda qhv - gidravlik tufayli nisbiy oqim farqi
¼
1
ð11Þ
h
h
tomchilatib sug'orish uchun haqiqiy nisbiy oqim farqiga qaraganda
va haqiqiy va mo'ljallangan nisbiy o'rtasidagi farq
tomchilatib yuboriladigan submain uchun o'zgaruvchanlik va ishlab chiqarish o'zgarishi
fffffffffffffi
boshqa emitentlar emitent uchun oqim tezligidan kattaroqdir
tomchilatib sug'orish suv osti blokining gidravlik dizayni. In
u1 ? u2 = 0, ya'ni u2 = -u1. o'rniga u2 = -u1 va
h
emitentlar (tomchilatish tizimidagi barcha emitentlar bundan mustasno
Haqiqiy nisbiy oqim farqi dan katta bo'lishi mumkin
þ u1vhx
kv ¼
ð8Þ
h
Þ
¼
Submain birligi, ishlab chiqarish o'zgarishini hisobga olmagan holda,
tenglama yordamida hisoblanishi mumkin. 3:
h
e
bu erda qv - gidravlikani hisobga olgan holda, nisbiy oqim farqi
ð15Þ
haqiqiy nisbiy oqim farqidan kattaroq bo'lishi kerak,
- tomchilatib yuboriladigan suv oqimidagi minimal emitent oqim tezligi
o'zgaruvchi u, va u1[0 va u2\0. Shunday qilib, shunday deb taxmin qilinadi
Va agar boshqasi uchun bosim boshi deb taxmin qilinsa
tenglama tomonidan qo'llaniladigan qv ning hisoblangan qiymati .
13
biroz kattaroq
þ 2u1v
¼ khx
tenglama yordamida.
15.
emitter bosimining boshi, oqim tezligi ehtimoli (P1) .
qv qiymati u1 bilan bog'liq . uchun
13
tenglama ishlatiladi
ð7Þ
Xuddi shunday, tomchilatib yuborilgan minimal emitent oqim tezligi
þ 2u1vhx
tenglamaga. 6,
amaliyot. Shuning uchun mo'ljallangan nisbiy oqim farqi
qv ¼ ð1 u1vÞqhv þ 2u1v
hmax ¼ ð 1 + 0:65qhv
Tasodifiy son u1 bu ehtimollik bilan bog'liq
tarqatish. u1 va u2 tasodifiy ikkita tasodifiy sonlar
qv ¼ ð1 þ 0:3u1vÞqhv þ 2u1v
ð14Þ
minimal bosim boshi) maksimalga teng
Tenglamada tasodifiy u1 soni mavjud .
13.
Hisoblangan
fffffffffffffi
ð10Þ
minimal bosim boshi (khx minð ÞÞ 1 þ u2v baholanishi
mumkin
¼ khx
birlik (L/soat), ishlab chiqarishdagi o'zgarishlarni hisobga olmagan holda.
Tenglamani almashtirish.
12
tenglamaga.
11
va qayta tartibga solish,
2 dx
u1vhx
¼ð1 u1vÞ
(1991),
empirik koeffitsient usulidan foydalangan holda olingan va "Texnik
standart" da qo'llaniladi.
submain bloki dizayni.
Tasodifiy o'zgaruvchi u standartlashtirilgan normalga amal qiladi
tomchilatib yuboriladigan submain birligi tenglama yordamida hisoblanishi mumkin. 3:
boshqa emitentlar emitent uchun oqim tezligidan kamroq
emitent maksimal bosim boshida va emitent - da
Xitoyda.
þ u1vhx
þ u1vhx
qayerda q0
lekin bu ideal vaziyat va unga erishish qiyin
h
hx minÞ þ 2u1vhx
ð9Þ
Hmaxni hisoblash uchun tenglama Chjan tomonidan taklif qilingan
tomchilatib sug'orishda haqiqiy nisbiy oqim farqiga qaraganda
kv ¼
Z
emitentlar (tomchilatish tizimidagi barcha emitentlar bundan mustasno
kh
emitent bosimining boshi, bu oqim tezligi ehtimoli (P2) .
Mikroirrigatsiya muhandisligi (GB/T 50485-2009)'' nashr etilgan
123
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
1067
hx
q0
min
min
hmax
hx
maks
maks
qhv ¼
x
Zu1
maks
hx
maks
maks
min
q0
hx
min
x
min
hx
x
x
maks
x
maks
min min
min
maks
P2 ¼ 1
x
hmax
maks
x
maks
hx
þ1
1
hx
maks
hx
maks
x
maks
min
x
u1 qiymatini aniqlash
Machine Translated by Google

---

1 ¼ 1 P0
Dh ¼ 5:35
d4:871
1-savol: 852
1ffifffiffifi 2p p
1
1-savol: 852
S0 l
Zu1
1-holat uchun, qv ning hisoblangan qiymati ushbu ikki taxmin bo'yicha
tomchilatib sug'orish submagistral birligi uchun haqiqiy nisbiy oqim farqidan
katta bo'lish ehtimoli 1 - 2P0 ga teng. Amalda, ikkita taxmin hech qachon sodir
bo'lmaydi. 1 - 2P0 ga teng bo'lgan ehtimollik konservativdir. Biroq, bu
tomchilatib sug'orish submagistrining gidravlik dizaynidagi sug'orish bir xilligi
haqiqiy bir xillikdan kattaroq bo'lishini ta'minlaydi.
Dh ¼ h0 Hmin ¼ h0
ðh0 DH + DH0 Þ ¼ DH DH0
fffffffffffffi
Tenglamalarni almashtirish.
21
va
22
tenglamaga.
20,
Bosim profili II toifa: o'rta chiziqdagi minimal bosim
Pmax ¼ P1 + P2 ¼ 2P0
Bunday holda, o'lchovsiz bosim yo'qotish nisbati DH0 =DH 0, bu erda DH0 -
chiziq oxiridagi potentsial yuk yo'qotish yoki balandlikda ko'tarilish (m) va DH
- ishqalanish bosimining umumiy yo'qolishi. chiziq (m).
1 2P0
2 dx tenglamaga.
17,
P ¼
2p p
ð22Þ
Chiziq bo'ylab maksimal bosim boshi Hmax va minimal bosim boshi Hmin
o'rtasidagi farq bitta chiziq uchun bosim boshi o'zgarishi sifatida aniqlanadi. U
quyidagicha ifodalanadi: Dh ¼ Hmax Hmin
yuqorida, u2 = -u1, shuning uchun P1 = P2. Faraz qilaylik, P1 = P2 = P0.
P ¼
2
P0 ¼ P1 ¼ 1 bilan tanishtirish
Bosim chiziq uzunligiga nisbatan kamayadi.
x2 2 dx
DH0 chizig'ini quyidagilar bilan aniqlash mumkin:
ð23Þ
ð19Þ
ð16Þ
DH liniyasining oxiridagi ishqalanish bosimining umumiy yo'qolishi silliq
quvurlar uchun Hazen-Uilyams tenglamasidan aniqlanishi mumkin (Wu va
Gitlin
1981).
ð21Þ
Bu erda Dh - bitta chiziq (m) uchun bosim boshining o'zgarishi.
e
bu erda S0 - erning qiyaligi, o'lchamsiz; va S0 - yuqoriga ko'tarilish uchun
salbiy qiymat va S0 - pastga tushish uchun ijobiy qiymat.
Nishab nolga teng bo'lganda, S0 0 bo'ladi .
2-holat uchun, u1 ning istalgan qiymati ostida, qv ning hisoblangan qiymati
tomchilatib sug'orish submagistral birligi uchun haqiqiy nisbiy oqim farqidan
kattaroqdir. Ya'ni, qv ning hisoblangan qiymati tomchilatib sug'orish submaster
birligi uchun haqiqiy nisbiy oqim farqidan katta bo'lish ehtimoli 1 ga teng.
ð20Þ
2
1 ð Þþ
DH ¼ 5:35 l d4:871
ð18Þ
Bu erda Q - chiziqning kirish qismidagi umumiy tushirish (L / s), d - chiziqning
ichki diametri (sm), l - chiziq uzunligi (m).
DH0 ¼ S0l
Tomchilatib sug'orish suv osti bloki uchun gidravlik dizayn
Bitta chiziq uchun chiziq bo'ylab bosim taqsimoti ishqalanish bosimining
yo'qolishi va maydonning nishabidan ta'sirlanadi. Bosim profilini bir xil qiyaliklar
uchun uchta asosiy turga bo'lish mumkin (Wu va boshq.
1983;
Barragan va
Wu
2005),
ular 1 -rasmda ko'rsatilgan .
ð17Þ
Minimal bosim chiziqning oxirida joylashgan va maksimal bosim chiziqning
kirish qismida joylashgan va ish bosimi hisoblanadi. Shunday qilib, bitta chiziq
uchun bosim boshi o'zgarishini I toifa uchun hisoblash mumkin:
e 1
R
Bosim profilining turi I: chiziq oxiridagi minimal bosim
1
1
P berilganda u1 ni tenglama yordamida topish mumkin.
18.
Oddiy hisoblash
uchun P va u1 o'rtasidagi munosabat 1 -jadvalda ko'rsatilgan .
Ushbu turdagi chiziq nolga yoki tepaga yotqizilganda paydo bo'ladi.
Shunday qilib, haqiqiy nisbiy oqim farqi tenglamada ishlatiladigan qv ning
hisoblangan qiymatidan kattaroq bo'lgan maksimal ehtimollik (Pmax) . Ushbu
ikki taxmin ostida tomchilatib sug'orish uchun
13
-bo'linma tenglama bilan
baholanadi.
16.
1-holda va 2-holda yuzaga kelish ehtimoli 0,5 ga teng. Shunday qilib, qv
ning hisoblangan qiymati tomchilatib sug'orish uchun asosiy oqim birligi uchun
haqiqiy nisbiy oqim farqidan katta bo'lish ehtimoli (P) quyidagicha bo'ladi:
Bu erda h0 - chiziqning kirish qismidagi ish bosimi (m), nishab nolga teng
bo'lsa, DH0 - 0.
Potentsial bosh yo'qotish yoki oxirida balandligi tomonidan daromad
Bir chiziq uchun bosim boshi o'zgarishi (lateral yoki submain)
II toifa profillar uchun chiziq bo'ylab minimal bosim quyidagicha ifodalanishi
mumkin (Barragan va Wu
2005):
123
1068
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
2
t
u1
Machine Translated by Google

---

S1:54
Hmin ¼ h0 DH 1
d2:63
1:54
S0 va 0:15
0
1-savol: 852
1:54
0,9236
0,8599
0,9934
0,6591
0,5239
0,05
0,9834
0,9625
0,7673
0,6480
1069
0,9929
0,9974
0,5120
0,9972
0,9821
0,9599
0,6368
0,9990
0,7580
0,9192
0,9922
0,9808
0,8531
0,9969
0,5000
0,9916
0,9573
0,9147
2.4
0,9793
0,9545
0,8461
0,7486
1.7
0,9966
0,9908
0,9099
0,8389
0,6255
0,9989
0,9778
0,9515
0,7389
1.0
0,6141
0,9049
0,8315
0.3
0,9988
0,9963
0,9485
0,8997
0,00
0,07
0,7291
0,6026
0,9901
0,9762
0,8238
0,7190
0,9960
0,9987
0,8944
0,5910
0,9985
0,9893
0,9744
0,7088
0,8159
0,9452
0,9956
0,9884
0,5793
0,9984
0,9952
0,9726
0,9418
2.6
0,6985
0,5675
0,9875
0,9706
0,8888
0,8078
0,9982
0,9948
0,9382
0,8830
1.9
0,9865
0,9686
0,7995
1.2
0,9943
0,9854
0,6879
0,09
0,9345
0,5
0,8770
0,5557
0,9980
0,9664
0,01
0,9306
0,7910
0,6772
0,8708
0,7823
0,5438
0,9978
0,9265
0,9641
0,9938
0,6664
0,5319
0,9842
0,8643
0,7734
0,9976
0,9932
0,6554
0,5199
0,9974
0,9830
0,9616
0,7642
0,6443
0,9927
0,9817
2.8
0,9222
0,8577
0,5080
0,9971
0,9591
2.1
0,9177
0,6331
0,9990
0,9920
0,9803
1.4
0,8508
0,7549
0,9968
0,0
0,9913
0,7
0,9564
0,9131
0,04
0,9788
0,9535
0,8438
0,7454
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
0,9906
0,9965
0,9082
0,8365
0,6217
0,9989
0,9505
0,9773
0,7357
0,6103
0,9032
0,8289
0,9987
0,9962
0,7257
0,9474
0,8980
0,5987
0,9986
0,9898
0,9756
0,8212
0,7157
0,9959
3.0
0,9890
0,5871
0,9985
2.3
0,9738
0,9441
0,7054
0,5753
0,9
1.6
0,9955
0,9881
0,8925
0,8133
0.2
0,9983
0,9951
0,9719
0,9406
0,06
0,5636
0,9871
0,9700
0,8869
0,8051
0,9946
0,9981
0,9370
0,8810
1-jadval Turli u1 qiymatlarida P uchun qiymatlar
0,6950
0,9861
0,9678
0,7967
0,6844
0,9332
0,9941
0,9850
0,8749
0,5517
0,9979
0,9656
0,9292
0,6736
U1 dagi o'ninchi o'rin ustunda va yuzinchi o'rin 1 qatorda
0,7881
0,8686
0,7794
0,5398
0,9977
0,9251
0,8621
0,9936
1.8
0,6628
2.5
0,5279
0,9838
0,9633
0,7703
1.1
0,6517
0,9975
0,9931
0.4
0,5160
0,9973
0,9826
0,9608
0,08
0,7611
0,6406
0,9924
0,9812
0,9207
0,8554
0,5040
0,9970
0,9582
0,02
0,9162
0,9918
0,9798
0,8485
0,7517
0,9967
0,9911
0,9115
0,9554
0,6293
0,9989
0,9783
0,9525
0,7422
0,8413
0,9904
0,9768
0,9066
0,8340
0,6179
0,9988
0,9964
0,9495
2.0
0,9015
2.7
0,7324
0,6064
1.3
0,8264
0,7224
0,9987
0,9961
0,6
0,9463
0,8962
0,5948
0,9986
0,9896
0,9750
0,8186
0,7123
0,9957
0,9887
0,5832
0,9984
0,03
0,9732
0,9953
0,7019
0,5714
0,9430
0,9878
0,8907
0,8106
0,9983
0,9949
0,9394
0,9713
0,9868
0,9693
0,8849
0,8023
0,9945
0,9857
2.9
0,6915
0,9357
0,8790
0,5596
0,9981
2.2
0,9671
0,9319
0,7939
0,6808
1.5
0,8729
0,7852
0,5478
0,9979
0,9649
0,9279
0,6700
0,5359
0,8
0,9940
0,9846
0,8665
0,7764
0,9977
0.1
123
DH
DH0
Dh ¼ 5:35
d4:871
0\DH0 =DH\1 bo'lgan vaziyat. Oxirida bosim
kirish bosimiga. Wu va boshqalarga ko'ra.
(1983),
ushbu bosim profili
uchun bitta chiziq uchun bosim boshining o'zgarishiga ishonch hosil qiling
Q
DH0 =DH ¼ 1 bo'lgan vaziyat. Maksimal bosim
DH
Tenglamalarni almashtirish.
21
va
22
tenglamaga.
25
va uni qayta tartibga solish,
Tenglamalar.
19
va
24,
bitta chiziq uchun bosim boshi o'zgarishi mumkin
DH0
ð26Þ
"
II turdagi bosim rejimini ham tasniflash mumkin
quyidagi:
ð24Þ
chiziq kirish bosimidan kamroq. Maksimal
DH0
"
turi 0:37DH. Anavi,
chiziqning kirish qismida va oxirida joylashgan va u tengdir
DH0
Bosim profili II-a turi: Bu nishab ostida sodir bo'ladi
va 0:37
DH0 =DH qiymatiga ko'ra uchta pastki profil.
l
#
va 0:37
Bosim profili II-b turi: Bu nishab ostida sodir bo'ladi
DH
#
Dh ¼ DH 1
tomonidan ushbu bosim profili turi uchun aniqlanadi
DH
ð25Þ
bosim chiziqning kirish qismida joylashgan. Birlashtirilgan
u1
Machine Translated by Google

---

0
0
Yuqori qiyalik bilan energiya yo'qolishi
Nishabga qarab energiya olish
Bosim taqsimoti egri chizig'i
Ishqalanish egri
Ishqalanish egri
Bosim taqsimoti egri chizig'i
Kirish bosimi
Bosim taqsimoti egri chizig'i
Nishabga qarab energiya olish
Ishqalanish egri
Kirish bosimi
Kirish bosimi
1:54