8 nashriyalar 385 iqtisodiyoti profilga qaring o'qiydi foydalanuvchi yuklab olingan faylni yaxshilashni so'radi. Irrigatsiya fanida maqola · 2012 yil sentyabr Ushbu sahifadan keyingi barcha kontent Lin Zhang tomonidan yuklangan 2014 yil 02 iyul

h
Ishqalanish egri chizig'i
Kirish bosimi
Bosim taqsimoti egri chizig'i
Nishabga qarab energiya olish
DH
DH
'
DH
Oqim yo'nalishi
-c turi
Oqim yo'nalishi
Turi
Turi
Oqim yo'nalishi
-a turi
Oqim yo'nalishi
Oqim yo'nalishi
-b turi
1070
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
1-rasm. Turli xil qiyaliklar uchun bitta chiziq bo'ylab bosim profilini ko'rsatadigan eskiz
0
0
Dh ¼ 0:37DH ¼ 1:98 d4:871
DH0:54
1-savol: 852
Hmax ¼ h0 DH + DH0
S1:54d2:63
0
l
Tenglamalarni almashtirish.
24
va
28
tenglamaga.
19
va qayta tartibga solish
ð29Þ
Bosim profili II-c turi: Bu nishab ostida sodir bo'ladi
bu,
Dh ¼ 0:15 l Q
1\DH0 =DH\2:852 bo'lgan vaziyat. Bu shart ostida,
chiziq oxiridagi bosim kirishdan kattaroqdir
ð30Þ
DH0
Bosim profili III toifa: kirishdagi minimal bosim
bosim. Maksimal bosim oxirida joylashgan
Dh ¼ 0:37
chiziq va uni quyidagi yordamida aniqlash mumkin:
chiziqdan
Bu qayerda tik pastga qiyalik holati sabab bo'ladi
Tenglamalarni almashtirish.
21
va
22
tenglamaga.
29,
ð27Þ
Bosim chiziq uzunligiga nisbatan ortadi.
ð28Þ
h
h
h
DH
DH
DH
'
DH
DH
DH
'
'
Nishabga qarab energiya olish
Bosim taqsimoti egri chizig'i
Kirish bosimi
Ishqalanish egri
0
'
DH
123
h
Machine Translated by Google

---

tenglama yordamida.
28.
Bir chiziqli quti uchun bosim boshining o'zgarishi
tomchilatib sug'orish submagistr agregati va loyihalashtirilgan
1. Ruxsat etilgan nisbiy oqim farqini aniqlash
1
3. Hisoblash uchun 3-(b)-1-bosqichda tanlangan tenglamadan foydalaning
1 x
Bu erda Dhð Þ s;l - bosim boshi o'zgarishi
DH0 =DH 2:852. Nishab bo'yicha energiya daromadi kattaroqdir
u1 va v ga asoslangan submain birlik .
(d) Submagistralning hisoblangan qiymatiga muvofiq eng yaqin
mos keladigan ichki diametrni loyihalash
lateral uzunlik va maydon hajmining hisoblangan qiymati;
(a) Ruxsat etilgan nisbiy oqim farqini aniqlang
Dh ¼ DH0 DH
h ¼ h0 0:74DH 0:5DH0
(a) Ruxsat etilgan bosim boshi o'zgarishini hisoblang
ð35Þ
3. Yanal chiziq uchun gidravlik dizayn:
(b) berilganga asoslanib, lateral uzunlikni aniqlang
qatorning oxirida joylashgan va uni aniqlash mumkin
Tenglamalarni almashtirish.
21
va
22
tenglamaga.
31,
Bitta chiziq uchun kirish bosimining boshi aniqlanishi mumkin
emitent dizayni bosim boshi. uchun DH va DH0
P berilganda
1
-jadvaldan ;
Dhs ¼ Dhð Þ s;l Dhl
birlik
(c) Submainni hisoblash uchun tenglamani tanlang
Dh ¼ S0 5:35 d4:871
h0 ¼ h + 0:74DH 0:5DH0
birligi quyidagicha:
Ushbu bosim profili turi uchun quyidagilar yordamida aniqlanadi:
dala qiyaligiga ko'ra.
(d) tenglamadan foydalanish.
13,
tomchilatib sug'orish uchun qv ni hisoblang
2. Ko'ra eng yaqin mos lateral uzunlikni loyihalash
4. Submaster uchun gidravlik dizayn:
Tenglama yordamida tomchilatib sug'orish submain birligi uchun.
36:
(Keller va Karmelli
1974;
Anyoji va Vu
1987):
hv ¼
tomchilatib sug'orish uchun:
tenglama yordamida.
34.
lateral uchun h ga teng
l
Bu erda Dhl - lateral chiziq (m) uchun bosim boshi o'zgarishi.
chiziq va ish bosimi hisoblanadi. Maksimal bosim
ð36Þ
ð38Þ
mos ravishda pastga va yuqoriga ko'tarilish sharoitlari.
Tomchilatib sug'orish submasterini gidravlik loyihalash tartibi
Bu erda hv - bosim boshining o'zgarishi koeffitsienti va x -
emitent zaryadsizlanish ko'rsatkichi,
Bitta liniya uchun kirish bosimining boshi (lateral yoki pastki)
ð33Þ
(b) u1 ni aniqlang. u1 qiymati ma'lum bo'ladi
Mikroirrigatsiya muhandisligi uchun texnik standart (GB/T
50485-2009):
(c) emitent turini tanlash; u holda v ma'lum; va
Tomchilatib sug'orish uchun gidravlik loyihalash tartibi
Eqs dan ichki diametri.
23, 26, 27, 30
va
32,
sifatida yagona diametrli va bir xil qiyaliklarni aniqlash mumkin
Tenglamalar. Dala qiyaligiga ko'ra
23, 26, 27, 30
va
32 ;
birlik:
(b) Ruxsat etilgan bosim boshi o'zgarishini hisoblang
2. Ruxsat etilgan bosim boshining o'zgarishini aniqlash
(c) kerakli lateral kirish bosimining boshini hisoblang
ð32Þ
Dhð Þ
s;l 2
chiziq. Minimal bosim kirish qismida joylashgan
Dhð Þ s;l ¼ h hv
3-(b)-3.
mezon. Odatda, qv 0,2 ga teng;
ortiqcha va minus belgilari DH0 muddati uchun va belgilang
ð34Þ
x
lateral chiziq Dhl uchun o'zgarish;
Chjan
(1991)
tomonidan berilgan tenglama va
(b) o'lchamiga qarab submain uzunligini aniqlang
ð37Þ
mos ravishda.
Chiziqning o'rtacha bosimi (lateral yoki pastki) bilan
1. Yanal uzunlikni hisoblash uchun tenglamani tanlang
emitent tanlanganda ma'lum bo'ladi.
lateral uzunlik;
tomchilatib sug'orish uchun gidravlik o'zgarishlar tufayli
Dhl ¼
lateral chiziq uchun bosim boshi o'zgarishi, Dhl.
1 + 0:15 qhv
tomchilatib sug'orish submain birligi (m).
(a) Qadamdagi Dhl ning hisoblangan qiymatiga asoslanib, pastki
asosiy uchun bosim o'zgarishini hisoblang
bo'ylab barcha uchastkalar uchun ishqalanish bosimining bosh yo'qolishi
dizayn sifatida tomchilatib sug'orish submain birligi uchun
ð31Þ
va
Bu erda h - chiziqning o'rtacha bosimi (m). Mana,
x
(a) Bosim boshi sifatida Dhð Þ s;l ning yarmini oling
yordamida tomchilatib sug'orish submagistr agregati uchun koeffitsient
lateral diametri.
lateral tenglamalar bilan aniqlanadi.
21
va
22,
Bu erda Dhs - pastki asosiy (m) uchun bosim boshi
o'zgarishi.
tenglamadan.
33:
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
1071
q
hv
1-
s
a
v
ol
:
852
123
Machine Translated by Google

---

0:95 ! ) d
¼ 3:795 sm
Tanlangan submaster ichki diametri 4 sm.
submain uchun Dhs ¼ 2:212 m;
1. Dizayn mezonini aniqlang qv = 0,2; 2. Chjan va
boshqalardan keyin.
(2009),
o'rnatilgan P = 0,6; u1 = 0,253 tenglamadan.
18
yoki 1-jadval ; 3. Ishlab chiqarish o'zgarishining emitent
koeffitsienti v = 0,05; 4. Tenglamadan foydalanish.
13:
qhv ¼ 0:174; 5.
Tenglamadan foydalanish.
35:
hv ¼ 0:357; 6. h ¼ 10 m o'rnating;
Tenglamadan foydalanish.
36:
Dhð Þ s;l ¼ 3:57 m; 7. Tenglamadan
foydalanish.
37:
Dhl ¼ 1:785 m; 8. Yanal bo'ylab dala qiyaligi nolga teng.
Shunday qilib, tenglamani tanlang.
23
lateral uzunlikni hisoblash uchun:
Xulosa va xulosalar
14. Tenglamadan foydalanish. Dhs ni hisoblash uchun
26
¼ 1:66 m; 15. ð Þ Dhl þ Dhs ¼ 1:358 þ 1:66 ¼ 3:018 m
(e) 4-(c) bosqichda tanlangan tenglamadan quyi magistral uchun
bosim o'zgarishini hisoblash uchun foydalaning, Dhs.
O'rab olmoq
Tomchilatib sug'orish bo'limi uchun gidravlik o'zgarishlar va emitent ishlab
chiqarish o'zgarishining nisbiy oqim farqiga qo'shma ta'siri tahlil qilindi.
Emitent ishlab chiqarish o'zgaruvchanligi tasodifiy o'zgaruvchidir va noto'g'ri
taqsimlanmagan. U emitent oqim tezligi tenglamasiga kiritilgan. Tomchilatib
sug'orish bo'linmasidagi nisbiy oqim farqi formulasi quyidagilardan olingan:
(1) bosh yo'qotish va balandlik farqlari tufayli gidravlik o'zgarishlar va (2)
emitent ishlab chiqarish o'zgarishi. Bundan tashqari, formula asosida
tomchilatib sug'orishning asosiy bloki uchun yangi gidravlik loyihalash tartibi
taklif etiladi. Protsedura tanlangan ehtimollik (P) bo'yicha tomchilatib
sug'orish submagistral qurilmasi dizayni uchun qo'llanilishi mumkin, bu
haqiqiy oqim farqiga yaqin loyihalashtirilgan oqim farqini ta'minlashi mumkin.
Qanday
har doim tomchilatib sug'orish uchun mos keladigan suv osti blokining
dizayni yanada chuqurroq o'rganilishi kerak.
13. Submagistral 1% pastga qiyalikda joylashgan. Shunday qilib, tenglamani
tanlang.
26
pastki ichki diametrini hisoblash uchun:
(f) 3-(b)-3-bosqichdagi Dhl ning hisoblangan qiymati va 4- (e)
bosqichdagi Dhs hisoblangan qiymati Dhð Þ s;l dan kichik yoki
yo‘qligini tekshiring ; (g) Tenglama yordamida zarur bo'lgan suv
osti kirish bosimining boshini hisoblang.
34.
Submain uchun h lateral
kirish bosimining boshiga teng. Submain uchun DH va DH0
tenglamalar bilan aniqlanadi. mos ravishda
21
va
22 .
\ Dhð Þ s;l ¼ 3:57 m
9. Loyihaning lateral uzunligi 150 m; submaster uzunligi bo'ladi
2:212 ¼ 30 5:35
0:01+0:15
Dizayn namunasi
Ma'lumotnomalar
16. Tenglamadan foydalanish. Submain uchun DH ni hisoblash uchun
21 :
DH = 1,919 m va tenglamadan foydalanish. Submain uchun DH0 ni
hisoblash uchun
22 :
DH0 = 0,3 m; 17. Tenglamadan foydalanish.
34
talab qilinadigan suv osti kirish bosimi boshini hisoblash uchun: 12,27 m.
0,45 ga paxta maydoni uchun tomchilatib sug'orish submagistral qurilmasi
loyihalashtirilgan quyidagi misolni ko'rib chiqing. Emitentning oqim tezligi 10
m nominal bosim boshida 0,79 L / soatni tashkil qiladi. Emitent bosimi-
bo'shatish tenglamasi q ¼ 0:25h0:5. Ishlab chiqarish o'zgarishining emitent
koeffitsienti v 0,05 ga teng. Emitentlar bir xil oraliqda 0,3 m bo'lgan lateral
bo'ylab o'rnatiladi. Yanal ichki diametri 1,6 sm, lateral masofa esa suv osti
yo'nalishi bo'ylab 0,95 m. Yanal bo'ylab dala nishabi nolga teng, suv osti
magistral esa 1% pastga qiyalikda. Tomchilatib sug'orish suv osti bloki
uchun gidravlik dizayn maqsadi kerakli lateral uzunlikni, lateral kirish
bosimining boshini, suv osti uzunligi va ichki diametrini va suv osti kirish
bosimining boshini aniqlashdan iborat.
30 m
bo'lishi; 10. Tenglamadan foydalanish. Dhl ¼ ni hisoblash
uchun
23 :
358 m; 11. Tenglamadan foydalanish. Kerakli lateral kirish bosimi
boshini hisoblash uchun
34 :
11 m;
Dizayn jarayoni batafsil ravishda quyidagicha:
1:785 ¼ 5:35
ichki diametri va bozorda mavjud bo'lgan quvur diametrlari;
l ) l ¼ 165 m
Yakunlash
d4:871
12. Tenglamadan foydalanish.
38
bosim boshi o'zgarishini hisoblash uchun
Minnatdorchilik Mualliflar grammatikaga oid maqolani tahrir qilgani uchun
Yuta shtati universitetidan doktor Morey Bernxemga minnatdorchilik
bildiradilar. Ushbu tadqiqot Milliy fan va texnologiyalarni qo'llab-quvvatlash
rejasining maxsus fondi (2011BAD29B02) va 111 loyihasi (B12007)
tomonidan qo'llab-quvvatlandi.
1072
Anyoji H, Wu IP (1994) Tomchilatib sug'orish jadvallari uchun suvni
normal taqsimlash dasturi. Trans ASAE 37(1):159–164
Anyoji H, Wu IP (1987) Tomchi lateral dizayni uchun statistik yondashuv.
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
Trans ASAE 30(1):187–192
0:79
3600
l 0:3
150
0:3
150
0:3
0:79
3600
0:011:54d2:63
1:64:871
0:79
3600
1:852
30
1:852
30
0:95
123
Machine Translated by Google

---

Nashrlar statistikasini koÿrish
baholash. Trans ASAE 26(5):1369–1374
Irrig Sci (2013) 31: 1065–1073
Trans ASAE 43(5):1145–1154
Wu IP, Gitlin HM (1981) Tomchilatib sug'orish tarmog'ini loyihalashning
dastlabki kontseptsiyasi. J Irrig Drain Div ASCE 101(IR4):321–326
Wu IP, Saruwatari CA, Gitlin HM (1983) Bir xil qiyaliklarda tomchilatib
sug'orishning lateral uzunligini loyihalash. Irrig Sci 4 (2): 117-135
Zhang GX (1991) Yanal mikroirrigatsiya uchun gidravlik dizaynning
empirik koeffitsienti usuli. Sprink irrigation technol 1:4–8 Chjan L,
Fan XK, Wu PT et al (2009) Bir tekis qiyaliklarda uchta og'ish tezligini
hisobga olgan holda tomchilatib sug'orish tizimining oqim og'ish
tezligini hisoblash. Trans CSAE 25(4):7–14
tizimi. ASAE standartlari, St. Joseph, Mich, pp 900-905
Barragan J, Wu IP (2005) Mikro sug'orish dizayni uchun oddiy bosim
parametrlari. Biosyst Eng 90(4):463–475 Bralts VF, Kesner CD
(1983) Tomchilatib sug'orish maydonlarining bir xilligi
Wu IP, Barragan J (2000) Mikroirrigatsiya tizimi uchun dizayn mezonlari.
kitob. Van Nostrand Reynxold, Nyu-York
Turegano QK, Arviza J (2005) Mikroirrigatsiya suv osti blokidagi nisbiy
oqim farqiga ishlab chiqaruvchining emitentlarning o'zgarish
koeffitsienti ta'siri. ASAE qog'oz raqami. 052209, Sent-Jozef, Mich
Kristiansen JE (1942) sepish orqali sug'orish. Calif Ag Exp Stn Bull 670.
Kaliforniya universiteti, Berkeley Juana L, Rodri´guez-Sinobas L,
Sanchez R va boshqalar (2007) Tomchilatib sug'orishni baholash:
emitentlarni tanlash va trapezoidal birliklarning gidravlik tavsifi.
Qishloq suvi boshqaruvi 90:13–26 Keller J, Bliesner RD (1990)
Sprinkler va tomchilatib sug'orish: Avi
Keller J, Karmelli D (1974) Damlamali sug'orish dizayn parametrlari.
XXR suv resurslari vazirligi (2009) Mikro-irrigatsiya muhandisligi uchun
texnik kod (GB/T 50485–2009). Xitoyning rejali matbuoti, Pekin
Trans ASAE 17(4):678–684
Solomon K (1979) Damlamali sug'orish tizimlarida emitentlarning ishlab
chiqarish o'zgarishi. Trans ASAE 22(5):1034–1038
1073
ASAE EP405.1 (2003) Mikroirrigatsiyani loyihalash va o'rnatish
123
Machine Translated by Google