|
Т1-период основного тона собственных колебаний здания (сооружений)
2.17 Коэффициент Кэт следует принимать по табл. 2.10.
2.18.Для зданий (сооружений), рассчитываемых по консольной схеме знамение следует определять по формуле
(2.6)
где Xi(xk), Xi(xj) -смещение здания или сооружения при собственных колебаниях по i-му тону в рассматриваемой точке К и точках j, где сосредоточены массы;
Qj - вес сосредоточенной массы, отнесенной к точке j и определяемый с учетом требования п.2.1.
2.19.Для зданий высотой до 5 этажей включительно с незначительно изменяющимися по высоте массами и жесткостями этажей при T1 менее 0,4 с коэффициент ηk. допускается определять по упрощенной формуле
(2.7)
где Хk ва Xj- расстояние от точек К и j до верхнего обреза фундаментов.
2.20.Усилия в конструкциях зданий (сооружений) с периодом основного тона колебания Т1≥ 0,4 с следует определять с учетом высших форм колебаний, как правило не менее 3. При этом декременты для высших форм колебаний допускается принимать равными декременту колебаний первого тона.
Таблица 2.8
Индекс региона
|
I
|
II
|
III
|
IV
|
Категория грунта
|
I,II
|
III
|
I,II
|
III
|
I,II
|
III
|
I,II
|
III
|
П,с
|
Спектральный коэффициент Wi
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
0
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,40
|
0,05
|
0,87
|
0,58
|
0,61
|
0,48
|
0,52
|
0,45
|
0,92
|
0,58
|
0,10
|
1,11
|
0,73
|
0,83
|
0,55
|
0,79
|
0,50
|
1,13
|
0,73
|
0,15
|
1,21
|
0,81
|
1,00
|
0,63
|
0,97
|
0,56
|
1,21
|
0,83
|
0,20
|
1,24
|
0,87
|
1,09
|
0,70
|
1,09
|
0,65
|
1,24
|
0,88
|
0,25
|
1,22
|
0,91
|
1,14
|
0,75
|
1,15
|
0,73
|
1,22
|
0,91
|
0,30
|
1,17
|
0,92
|
1,16
|
0,80
|
1,16
|
0,79
|
1,18
|
0,92
|
0,35
|
1,11
|
0,93
|
1,16
|
0,83
|
1,15
|
0,83
|
1,13
|
0,93
|
0,40
|
1,04
|
0,92
|
1,15
|
0,86
|
1,11
|
0,85
|
1,07
|
0,92
|
0,45
|
0,97
|
0,89
|
1,10
|
0,87
|
1,06
|
0,87
|
1,01
|
0,91
|
0,50
|
0,89
|
0,88
|
1,03
|
0,88
|
1,00
|
0,87
|
0,94
|
0,89
|
0,55
|
0,82
|
0,85
|
0,97
|
0,88
|
0,94
|
0,87
|
0,88
|
0,86
|
0,60
|
0,76
|
0,82
|
0,91
|
0,87
|
0,88
|
0,86
|
0,82
|
0,84
|
0,65
|
0,69
|
0,79
|
0,85
|
0,86
|
0,81
|
0,84
|
0,76
|
0,81
|
0,70
|
0,63
|
0,76
|
0,79
|
0,85
|
0,75
|
0,82
|
0,71
|
0,78
|
0,75
|
0,58
|
0,73
|
0,73
|
0,83
|
0,69
|
0,80
|
0,66
|
0,76
|
0,80
|
0,53
|
0,69
|
0,67
|
0,79
|
0,64
|
0,77
|
0,61
|
0,73
|
0,85
|
0,49
|
0,66
|
0,62
|
0,76
|
0,59
|
0,74
|
0,57
|
0,70
|
0,90
|
0,45
|
0,63
|
0,58
|
0,74
|
0,54
|
0,72
|
0,53
|
0,67
|
0,95
|
0,42
|
0,60
|
0,54
|
0,71
|
0,50
|
0,69
|
0,50
|
0,64
|
1,00
|
0,38
|
0,57
|
0,52
|
0,68
|
0,47
|
0,66
|
0,47
|
0,62
|
1,05
|
0,36
|
0,54
|
0,49
|
0,65
|
0,43
|
0,63
|
0,44
|
0,59
|
1,10
|
0,33
|
0,51
|
0,48
|
0,63
|
0,40
|
0,60
|
0,41
|
0,57
|
1,15
|
0,31
|
0,49
|
0,47
|
0,60
|
0,38
|
0,57
|
0,39
|
0,54
|
1,20
|
0,29
|
0,46
|
0,46
|
0,57
|
0,35
|
0,55
|
0,36
|
0,52
|
1,25
|
0,27
|
0,44
|
0,45
|
0,55
|
0,33
|
0,52
|
0,35
|
0,50
|
1,30
|
0,26
|
0,41
|
0,44
|
0,52
|
0,32
|
0,50
|
0,33
|
0,47
|
1,35
|
0,25
|
0,39
|
0,43
|
0,50
|
0,30
|
0,47
|
0,31
|
0,45
|
1,40
|
0,24
|
0,37
|
0,42
|
0,47
|
0,29
|
0,45
|
0,30
|
0,44
|
1,45
|
0,23
|
0,36
|
0,41
|
0,45
|
0,27
|
0,43
|
0,29
|
0,42
|
1,50
|
0,22
|
0,34
|
0,40
|
0,44
|
0,26
|
0,41
|
0,28
|
0,40
|
1,55
|
0,21
|
0,32
|
0,39
|
0,42
|
0,26
|
0,39
|
0,27
|
0,38
|
1,60
|
0,20
|
0,31
|
0,38
|
0,40
|
0,25
|
0,37
|
0,26
|
0,37
|
1,65
|
0,20
|
0,29
|
0,37
|
0,39
|
0,24
|
0,35
|
0,25
|
0,35
|
1,70
|
0,19
|
0,28
|
0,37
|
0,38
|
0,24
|
0,34
|
0,24
|
0,34
|
1,75
|
0,19
|
0,27
|
0,36
|
0,37
|
0,23
|
0,32
|
0,24
|
0,33
|
1,80
|
0,18
|
0,26
|
0,35
|
0,36
|
0,23
|
0,31
|
0,23
|
0,32
|
1,85
|
0,18
|
0,25
|
0,35
|
0,36
|
0,22
|
0,30
|
0,23
|
0,30
|
1,90
|
0,18
|
0,24
|
0,34
|
0,35
|
0,22
|
0,29
|
0,22
|
0,29
|
1,95
|
0,18
|
0,23
|
0,33
|
0,35
|
0,22
|
0,28
|
0,22
|
0,28
|
2,00
|
0,17
|
0,22
|
0,32
|
0,34
|
0,22
|
0,27
|
0,22
|
0,27
|
Таблица 2.9
№
|
Конструктивное решение зданий
|
Декремент колебаний
|
1.
|
Высокие сооружения небольших размеров в плане (башни, мачты, дымовые трубы, отдельно стоящие шахты лифтов и т.п.)
|
0,15
|
2.
|
Каркасные здания, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативность, при отношении высоты стоек к поперечному размеру в направлении действия расчетной сейсмической нагрузки, равном или больше 25
|
0,15
|
3.
|
Здания (сооружения), не указанные в п.п.1.2
|
0,3
|
Рисунок 2.2
Таблица 2.10
№
пп
|
Конструктивное решение здания
|
Коэффициент Кэт
|
1.
|
Каркасные, каркасные с диафрагмами или ядрами жесткости, Крупноблочные, со стенами комплексной конструкции или из монолитного железобетона при числе этажей более 5
|
Кэт = 1+0,1(п-5),
но не более 1,5
|
2.
|
Крупнопанельные и объемно-блочные с числом этажей до 5
|
0,75
|
3.
|
Крупнопанельные и объемно-блочные с числом этажей п выше 5
|
Кэт=0,75 +0,075 (п-5), но не более 1,3
|
4.
|
Не указанные в п.1-3
|
1,0
|
2.21.При расчете зданий (сооружений) по п.2.66 для проверки ненаступления предельного состояния ПС-1 расчетные усилия в элементах конструктивной системы от особого сочетания нагрузок с учетом сейсмических сил вычисляются по формуле
(2.8)
где L0 - усилия в элементе от основного сочетания нагрузок, определяемые с учетом требований п.2.1;
г - коэффициент редукции, определяемый по п.2.22;
Do'stlaringiz bilan baham: |
