Ўзбекистон республикаси қурилиш таълим вазирлиги

N, кН	811,8	1489,2	372,3
2673,3

Юкларнинг асосий бирикмаси №3 учун мувофиқлаштирилган комбинацияси:

8-жадвал

Кесим	Юк миқ- дори	Юкланишлар								Юклар йиғин-диси
		Доимий, ψ1=0,9	Муваққат			Қор			Сейс-мика
			Узоқ муддатли, ψ2=0,8	Қисқа муддатли, ψ2=0,5	Узоқ муддатли, ψ2=0,8		Қисқа муддатли, ψ2=0,5
2-2	N, кН	811,8·0,9= =730,62	1489,2·0,8=1191,36	372,3·0,5=186,15	-		22,61·0,5= =11,3	269,6		2389,03

Максимал ҳисобий юк миқдори – N=2673,3 кН олинади.

Узоқ муддатли ҳисобий юк миқдори – N_l =N + N_v,l=811,8+1489,2=2301 кН.


4. Устунни ҳисоблаш ва қурилмалаш
Устун кесимининг юзаси аниқланади: 10³ мм²
Устун кесимининг ўлчамлари: b_c=h_c= =480 мм²
Устун ўлчамлари b_c=h_c=500 мм га тенг.


Устун ишчи арматурасини танлаш – Илова 1 да келтирилган БЛОК СХЕМА 2нинг 1-бандидан бошлаб кетма-кетликда ҳисоб бажарилади.
1. l₀=0,7·(h_1қав+h₁)=0,7·(6000+600)=4620 мм
λ=l₀/h_c=4620/500=9,24<20
2. φ =1 деб қабул қилинади.
3. (А_s+А^´_s)₁= =1690,35
4. (А_s+А^´_s)₁=1690,35 ;
5. Бўйлама ишчи арматура 4Ø16 А-II ва 4Ø18 А-II (А_s =804+1018=1822 мм² ) қабул қиламиз.
6. N_l /N_1қав= 2301/2673,3=0,861 ва λ= 9,24 интерполяциялаб φ_в=0,9 олинади.
A_s · =1822· =455,5 мм² < =1822/3=607,3мм² ҳол учун – φ_sb=0,906 олинади.
7. φ=φ_b+2(φ_sb–φ_b)· = 0,9+2(0,906–0,9)· =0,903
8. φ= 0,903< φ_sb= 0,906
9. (А_s+ А^´_s)₂ = ²
(А_s+ А^´_s)₂ = мм² >
10. Бўйлама ишчи арматура 4Ø20 А-II ва 4Ø22 А-II (А_s =1256+1520=2776 мм² ) қабул қиламиз.
11. (А_s+A^´_s)₁=1822 мм² <(А_s+A^´_s)₂ =2776 мм² бўлгани учун –
Δμ= =0,34 > 0,05.
Бу ҳолда, Δμ шарти бажарилмади ва ундаги фарқ ҳам катталиги сабабли учинчи ёндошув
асосида талаб этиладиган бўйлама ишчи арматура юзаси цайта ҳисобланади:


6. N_l /N_1қав= 2301/2673,3=0,861 ва λ= 9,24 интерполяциялаб φ_в=0,9 олинади.
A_s · =2776· =694 мм² < =2776/3=925 мм² ҳол учун – φ_sb=0,906 олинади.
7. φ=φ_b+2(φ_sb–φ_b)· = 0,9+2(0,906–0,9)· =0,904
8. φ= 0,904 < φ_sb=0,906
9. (А_s+ А^´_s)₃ = ²
(А_s+ А^´_s)₃ = мм² >
10. Танланган ишчи бўйлама арматура 4Ø20 А-II ва 4Ø22 А-II (А_s =1256+1520=2776 мм² ) ни қолдирамиз.
11. Δμ= =0,00 < 0,05 ҳисоб шарти бажарилди.
Фарқ йўқ, учинчи ёндошувда талаб этилган бўйлама ишчи арматурани -4Ø20 А-II ва 4Ø22 А-II (А_s =1256+1520=2776 мм² ) қабул қиламиз.



= )=2679552 Н=2679,55 кН < N_1қав = 2673,3 кН.

Мустаҳкамлик шарти бажарилди. Демак, b_cхh_c= 500x500 мм ўлчамдаги устуннинг юк кўтариш қобилияти етарли.

Устунни қурилмалаш.
Устуннинг А-II ( =280 МПа) синфдаги бўйлама ишчи арматура стержени диаметри d=22 мм бўлгани учун боғланган вариантга кўра, кўндаланг стерженлар диаметри қабул қилинади ( >d/4=22/4=5.5 мм).
Ø6А-I синфдаги кўндаланг арматура стерженлари орасидаги масофа S=15d=15·22=330 мм < S_max=500 мм ва устун кесимининг ўлчами h_c=500 мм эканлигини эътиборга олиб, улар орасидаги масофа 50 мм га карралаб, устун баландлиги бўйлаб S=300 мм деб оламиз.
Уланиш зонасида кўндаланг стерженлар орасидаги масофа 10d ва 100 дан катта бўлмаслигини эътиборга олиб S=100 мм олинади.
l_an=1.3·20d=1.3·20·22=572 мм дан ва
l_an=1,3· (ω_an·  +Δλ_an)·d=1,3· (0,65·  +8)·22=730 мм дан кам бўлмаслик.


7. Устун ости пойдеворни ҳисоблаш ва қурилмалаш
1. Ҳисоблаш учун берилган:
В15 синфдаги оғир бетон учун – R_b=8.5 MПа; R_bt=0.75 МПа.
A-III синфдаги арматура учун - R_s=355 МПа;
Грунтнинг шартли ҳисобий қаршилиги ( Супеси) – R₀=0.40 МПа;
пойдевор материали ва поғона устидаги грунтнинг ўртача солиштирма оғирлиги ρ=20 кН/м³


2. Юк ва кучланишларни, пойдевор ости ўлчамлари ва кўринишини аниқлаш
устундан узатиладиган ҳисобий юк йиғиндиси – N_1қав = 2673,3 кН
Пойдеворга узатиладиган меъёрий юк – N_n = = = 2324.6 кН.
Грунтнинг мавсумий музлаш меъёрий чуқурлиги d_{f n} = d₀ = 230· =766,2 мм
d₀ =230 мм қумоқ( Супеси) ва лойли грунтлар учун.
Декабр, январ, феврал ойларида Хива шаҳри учун ўртача ҳарорати – (2,9+4,9+3,3)=11,1
Грунт мавсумий музлашининг ҳисобий чуқурлиги
d_f = d_{f n} ·0,6=766,2·0,6=459,7 мм < d_f^´ =1380 мм,
Пойдевор жойлашиш амалий чуқурлиги пойдеворнинг устун ости қисми баландлигини (600 мм) эътиборга олиб d_f = 600+750=1350 мм тенглаштириб оламиз.
У ҳолда, марказий юкланган пойдевор остининг юзаси
.
Пойдевор ости сиртининг ўлчамлари  =2.49 м га тенг
Металл қолип олинганлиги сабабли 300 мм карралаб, томонларини a_f x b_f =2.7 х 2.7 м деб қабул қиламиз.
Пойдевор асосининг жойлашиш чуқурлиги d_f =1.35м < d₀ = 2 м бўлганлиги учун грунтда ҳосил бўладиган босим:
МПа.
Грунтдаги босимга тегишли қийматига мос пойдевор ўлчамлари:
.
Якуний ҳисоб бўйича = = 2.63 м,
Пойдевор ости ўлчами a_f xb_f =2.7 х 2.7 м ва юзасини – А_f = 2.7· 2.7 = 7.29м деб қабул қиламиз.


3. Пойдевор баландлиги, зина ўлчамлари ва арматура кесим юзасини аниқлаш ҳамда қурилмалаш
Пойдевор асосида ҳисобий кучлардан ҳосил бўлган кучланиш:
.
Пойдевор мустаҳкамлик шартидан келиб чиқадиган энг кичик фойдали баландлик:
= = 0,5 м
бу ерда, h_cf х b_cf = 600x600 мм
Пойдеворнинг тўлиқ минимал баландлиги a_p= a₁+d/2= 35+10/2=40 мм;
h_f,min=h_o,min+a_p+d/2= 0,5+0,04= 0,54 м
Конструктив талабларга кўра, қуйма яхлит пойдеворларнинг тўлиқ баландлигини аниқлашда:
пойдевордан устунга қараб чиқадиган арматура стерженлар етарли даражада
анкерланиши учун h > h_f +100 мм дан кам бўлмаслик шарти бажарилиши керак;
- h_f пойдевор қўйилиш чуқурлиги тенг бўлган арматура стержени узунлиги ҳамиша
h_f > l_an ва h_f > h_c дан кам бўлмаслик шарти ҳам таъминлаши талаб этилади.
l_an=15d=15·22=330 мм
l_an= (ω_an·  +Δλ_an)·d= (0,5·  +8)·22=635 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Пойдевор баландлигини унификациялаб h_f =0,75 м (икки поғонали – биринчи зина баландлиги h₁ = 0,3 м, иккинчи зина баландлиги h₂ = 0,45 м) деб қабул қиламиз.
У ҳолда, умумий баландлик бўйича пойдеворнинг босилишига бўлган мустаҳкамлиги:
F ≤ ∙R_bt∙h₀∙u_m
бу ерда, F = N₁ – A_0fp ·p_sf = 2673,3 - 4,08 ·366,7 =1177164 Н
A_0fp = (h_cf + 2 h₀)²= (0,6+2·0,71)²=4,08 м²
u_m= 4 (h_cf + h₀) = 4(0,6+0,71)= 5,24 м
F =1177164 Н ≤ ·R_bt·h₀·u_m= 0,9·0,75·0,71·5,24· =2511270 Н
h₀ = h_f – a_p= 0,75-0,04=0,71 м
Шарт бажарилди.
Кўндаланг куч таъсирида кўндаланг арматураси бўлмаган бетон кесими бўйлаб қия кесимнинг мустаҳкамлик шартини таъминлаш нуқтаи назаридан аниқланади:
= = 0,307 м
Биринчи поғонанинг тўлиқ баландлиги:
h₁=h₀₁+a_p= 0,307+0,04= 0,347< 0,3 м. Шарт бажарилмади.
Иккинчи поғонанинг ҳар томонини 150 мм га кенгайтирамиз
= = 0,172 м
h₁=h₀₁+a_p= 0,172+0,04= 0,212< 0,3 м. Шарт бажарилди.
Эгувчи момент миқдорлари:
M_I = = = 599 кН
M_II = = = 100,2 кН
h₀=h_f - a_p=0.75-0.04=0.71 м


h₀=h_f - a_p=0.30-0.04=0.26 м



Пойдеворнинг тўлиқ эни бўйича эгувчи моментга мос ишчи арматура кесим юзаси:
мм²;
мм²;


мм²
= = 987,77 мм²
мм² < 1131 мм² n=2600/100=26 та оралиқ
1131 мм²

Пойдеворнинг ҳар иккала йўналиши бўйича Ø12 мм А-III синфдаги арматура

стерженлари ва қадами S=100 мм тўр билан жиҳозлаймиз.


мм² > мм²
Ҳисоб кесимидаги арматуралаш коэффицентлари:
μ₁= = > 0,001;
μ₂= = > 0,001;