Содержание исследований

ГЛАВА 5.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ 
МОДИФИЦИРОВАННОГО МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА ДЛЯ 
СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ВО ВЬЕТНАМЕ 
5.1. Применение модифицированного мелкозернистого бетона при строительстве 
транспортных тоннелей, других подземных сооружений и для укрепления откосов 
строительных котлованов и склонов слабых грунтов методом торкретирования 
С момента появления первого патента на метод торкретирования, выданного в 1911 году в 
США К.Э. Эйкли, этот метод и оборудование для его применения прошли длинный путь 
изменений и получили широкое распространение в разных странах. 
По сравнению с обычным бетоном торкрет-бетон обладает более высокой прочностью, 
водонепроницаемостью, морозостойкостью, лучшей адгезией к обрабатываемой поверхности и 
быстрее набирает прочность при одинаковом уходе. 
Преимущество торкретирования перед другими методами состоит в полной механизации 
процессов, а также в соединении в одной технологической операции транспортирования, 
укладки и уплотнения бетонной смеси. 
Недостатки - повышенный расход цемента и заполнителей по сравнению с штукатурным 
методом и загрязнения места производства работ из - за отскока (рикошета) бетонной смеси при 
торкретировании. 
Использование фибр, в том числе и полипропиленовых, в качестве армирующих 
компонентов в торкрет - бетоне увеличивается его способность к пластическим деформациям, 
трещиностойкость, прочность при растяжении и изгибе, сопротивляемость удару и 
воздействию открытого пламени, предоставляет возможность частичного или полного отказа от 
использования стержневой арматуры, а также уменьшает отскок бетонной смеси при 
торкретировании, снижает трудозатраты при производстве работ и сокращает скоки 
строительства [33]. 
Для повышения эффективности соединения торкрет - бетонного покрытия с основанием, 
например, с горной породой в подземных сооружениях следует использовать анкерные 
крепления, в том числе в сочетании с армирующими сетками. 
Торкрет-бетон хорошо держится арку тоннелей и поверхность склонов грунтов и горных 
пород за счет одновременного их укрепления и защиты, не требует опалубки, его транспортировка к 
рабочему участку не встречает затруднений, поскольку гибкий транспортный трубопровод легко 
проходит через узкие места [77, 78]. Поэтому, производство работ по торкретированию может 
осуществляться не только в свободном пространстве, но и в стесненных условиях, в том числе и в 
подземных тоннелях при строительстве метро [77, 78, 192]. 

---

130 
Во Вьетнаме торкрет-фибробетон был использован при строительстве тоннельных 
гидроэлектростанций, а также для защиты поверхности скальных пород в подземных 
сооружениях в различных районах страны, например, при строительстве гидроэлектростанций 
Сон Ла и на реке Да, автодорожных тоннелей Тху Тхием в г. Хошимин и через перевал Хай Ван 
[72]. В 2017 году модифицированный мелкозернистый торкрет-фибробетон был использован 
при строительстве линии метро №1 в г. Хошимин [77, 78]. 
В краткосрочной перспективе торкрет-бетоны будет применяться при строительстве 
метро в столице страны г. Ханое и многих других важных подземных тоннелей транспортной 
системы больших городов Вьетнама [76, 193]. 
Торкрет-фибробетон на основе разработанных мелкозернистых бетонов используется при 
строительстве транспортных тоннелей и подземных сооружений для следующих целей: 
1. Создание подпорных конструкций для укрепления и обеспечение общей устойчивости 
откосов и насыпей из торкрет-фибробетона с арматурной сеткой и анкерами [77]. 
2. Для одновременного укрепления и защиты поверхности склонов слабых скальных 
пород, мягких грунтов и арок тоннелей (при толщине напыленного слоя 3 ÷ 10 cм). 
3. Создание несущей бетонной корки, прочно связанной с арматурной сеткой, анкерами и 
горной породой при обустройстве сводов и стен тоннелей (при толщине напыленного слоя 10 ÷ 
35 cм). 
В настоящие годы в многих странах торкретирование производится двумя основными 
методами: сухим и мокрым, также получившим название пневмобетонирования. Главное 
различие этих методов заключается в степени влажности заполнителей, загружаемых в 
смеситель, в количестве добавляемой воды или водных растворов органо-минеральных 
добавок, определяющих консистенцию и влажность получаемой бетонной смеси, а также в 
способе ее транспортировки к месту применения [77].
Преимущество метода мокрого торкретирования перед сухим заключается в меньшем 
пылеобразовании, более низких потерях бетонной смеси из - за отскоса (нормированные потери 
составляют, соответственно, 15% и 25% от объема исходной смеси), а также в возможности ее 
повторного использования, что нельзя делать при сухом торкретировании [33]. 
Во Вьетнаме при строительстве тоннеля в ходе сооружения гидроэлектростанции Хоабинь 
был использован метод сухого торкретирования с применением российского оборудования 
марок C68 и BM70. При строительстве гидроэлектростанции Яли в центральной части страны и 
автодорожных тоннелей через перевал Ка было использовано оборудование для сухого и 
мокрого торкретирования марок Aliva 250 и Aliva 500 производства США с новым типом 
торсионного вала [77].

---

131 
5.2. Технологическая схема получения модифицированного мелкозернистого бетона и его 
использование в жарких и влажных климатических условиях Вьетнама 
На рисунке 5.1 приведена разработанная технологическая схема получения ММЗБ на 
основе мелкозернистых бетонных смесей, содержащих органо-минеральные модификаторы, 
включающие тонкодисперсную полимерную фибру, и их последующего применения. 
Рисунок 5.1 - Технологическая схема получения фибробетонных смесей из мелкозернистых 
бетонов и их применение методом мокрого торкретирования 
Приготовление бетонной смеси, содержащей органо-минеральные модификаторы и 
дисперсно-волокнистые микроармирующие наполнители для мокрого метода торкретирования, 
выполняли в следующем порядке [77, 78]: 
- смешивали портландцемент с низкокальциевой (кислой) ЗУ в смесителе для 
перемешивания порошковых компонентов в течение 5 мин. для получения вяжущего вещества; 
- смешивали механоактивированную золу рисовой шелухи и песок с полипропиленовыми 
волокнами в смесителе для перемешивания порошковых материалов в течение 10 мин. до 
получения однородной сырьевой смеси [77, 78]; 

---

132 
- смешивали вяжущее с полученной смесью золы рисовой шелухи, песка и полипропиленовых 
волокон в двухвальном смесителе для перемешивания сухих смесей до получения однородной 
массы. Продолжительность перемешивания составляла 30 ÷ 45 мин. [77, 78]; 
- смешивали сухой порошкообразный суперпластификатор Ace
388 с примерно 30% воды от 
ее общего объема для получения его раствора; 
- параллельно смешивали сухую смесь, состоящую из цемента, низкокальциевой золы-уноса, 
механоактивированной ЗРШ, тонкодисперсных волокон и песка, с примерно 70% остальной воды в 
бетоносмесителе в течение 30 мин. до получения влажной однородной сырьевой смеси;
- далее смешивали полученую сырьевую смесь с приготовленным ранее раствором 
суперпластификатора в лопастном бетоносмесителе в течение 20 ÷ 30 мин. до получения 
однородной МЗБ- смеси; 
- проверяли удобоукладываемость полученной мелкозернистой бетонной смеси по по 
расплыву конуса на встряхивающем столике. 
Затем производили транспортировку приготовленной мелкозернистой бетонной смеси 
автотранспортом на строительную площадку, где с помощью сжатого воздуха по 
трубопроводам подавали ее к месту использования. Сжатый воздух, нагнетаемый 
компрессором, придавал ускорение бетонной смеси и увлекал ее на подложку из горной породы 
или грунта, при соударении с которыми происходило уплотнение бетонной смеси и 
формирование слоя торкрет-фибробетона на поверхности свода тоннеля или укрепляемого 
откоса [77].
Полученная мелкозернистая бетонная смесь может быть использована для изготовления 
торкрет-бетона, предназначенного для укрепления откосов и склонов слабых грунтов 
строительных котлованов и при прокладке дорог в горной местности, а также при 
строительстве и ремонте транспортных тоннелей для обустройства их сводов и стен, в том 
числе, и при прокладке линий метрополитена [77, 78]. 
Мелкозернистая бетонная смесь разработанного оптимального состава общим объемом 13 
м
3
была изготовлена по описанной выше технологии с учетом сформулированных 
рекомендаций получения и затем использована строительными компаниями ОАО «Инвестиции 
и Строительство (АСВ A CHAU)» и ОАО «Gia Khanh», соответственно для обустройства 
сводов и стен тоннеля и укрепления склонов слабых грунтов при прокладке автодорожного 
тоннеля через перевал Ку Монг на шоссе между городами Бинь-динь и Фу-йен на севере 
Вьетнама в период с 1 января по 12 февраля 2018 года (приложение А) и для укрепления 
откосов котлована при строительстве высотного здания «Hinode City» в г. Ханое (приложение 
Б) в период с 1 января по 20 февраля 2018 года. Строительные работы были выполнены с 
надлежащим качеством и в короткие сроки благодаря быстрому схватыванию бетонной смеси 
из-за низкого водо-вяжущего отношения и сопровождались незначительным пылеобразованием 
и снижением потерь из-за отскока (рикошета) при торкретировании на 15% по сравнению с 
ранее использованными мелкозернистыми смесями. 

---

133 
5.3. Расчет экономической эффективности применения разработанного 
модифицированого мелкозернистого бетона на основе местных сырьевых материалов 
Вьетнама
И
звестно, что себестоимость за 1 м
3
модифицированого мелкозернистого бетона выше, чем 1 м
3
традиционного тяжелого бетона. Но, заменяя традиционный тяжелый бетон на мелкозернистый 
бетон высокого качества, можно сократить сечение конструкций здания (колонн, балок, арок и др.) и 
габариты его фундамента. Это приведет к снижению массы задания и расхода бетона.
Экономический эффект от применения мелкозернистых бетонных смесей по сравнению с 
тяжелобетонной смесью достигается, в том числе и за счет возможности отказаться от 
использования вибрационного уплотняющего оборудования. 
Кроме того, экономический эффект достигается от замены импортных микрокремнезема или 
высокоактивного метакаолина на более дешевые и доступные ЗУ и ЗРШ местного происхождения, 
что также будет способствовать улучшению экологической ситуации во Вьетнаме. 
При расчете экономической эффективности применения мелкозернистого бетона 
разработанного состава были использованы цены на сырьевые материалы на строительном рынке 
Вьетнама [194] во вьетнамских донгах (VNĐ), переведенных в российские рубли. 
Исходные данные, использованные при расчете экономической эффективности 
разработанного ММЗБ, приведены в таблице 5.1. 
Таблица 5.1 - Стоимость сырьевых материалов для приготовления мелкозернистых бетонов 
№ 
п/п 
Вид материалов 
Единицы 
измерения 
Стоимость единицы измерения 
VNĐ 
Рубли 
1 Портландцемент
кг 
1.400 
3,49 
2 Кварцевый песок 
м
3
250.000 
623,15 
3 Зола-унос ТЭС «Вунг Анг» 
кг 
650 
1,62 
4 Механоактивированная зола рисовой шелухи 
кг 
1.200 
2,99 
5 Микрокремнезем 
кг 
18.500 
46,11 
6 Суперпластификатор ACE 388 
кг 
35.000 
87,24 
7 Полипропиленовые волокна 
кг 
60.000 
149,56 
8 Вода 
м
3
6.000 
14,96 
Примечание:
Курс валют на апрель 2018 г.: 1 руб. ~ 401,19 вьетнамских донгов. 

---

134 
Составы мелкозернистых бетонов для расчета экономической эффективности МЗБ 
разработанного оптимального состава, приведены в таблице 4.1 главы 4. 
Полученные результаты сравнения затрат на сырьевые материалы для получения 
разработанного модифицированного мелкозернистого бетона оптимального состава (состав 
№3) и других исследованных мелкозернистых бетонов приведены в таблице 5.2. 
Таблица 5.2 - Стоимость использованных материалов для получения 1 м
3
МЗБ-смеси 
Сырьевые материалы 
Единицы 
измерения 
Расход на
1м
3
бетонной 
смеси 
Цена за единицу 
измерения, 
VNĐ/руб. 
Стоимость на 1 м
3
бетона, VNĐ/руб. 
Сост. №1 
(контрольный состав) 
Портландцемент 
кг 
657 
1.400/3,49 919.800/2.292,68 
Кварцевый песок
м
3
0,6734 
250.000/623,15 
168.350/419,63 
Зола-унос ТЭС «Вунг Анг» 
кг 
329 
650/1,62 
213.850/533,04 
Полипропиленовые волокна
кг 
9,86 
35.000/87,24 
345.100/860,19 
Суперпластификатор ACE 388 
кг 
6,57 
60.000/149,56 
394.200/982,58 
Вода
м
3
0,239 
6.000/14,96 
1.434/3,57 
Всего 
2.042.734/5.091,69
Сост. №2 
Портландцемент 
кг 
657 
1.400/3,49 919.800/2.292,68 
Кварцевый песок
м
3
0,6277 
250.000/623,15 
156.925/391,15 
Зола-унос ТЭС «Вунг Анг» 
кг 
329 
650/1,62 
213.850/533,04 
Микрокремнезем 
кг 
66 
16.500/41,13 1.089.000/2.714,42 
Полипропиленовые волокна
кг 
9,86 
35.000/87,24 
345.100/860,19 
Суперпластификатор ACE 388 
кг 
6,57 
60.000/149,56 
394.200/982,58 
Вода
м
3
0,239 
6.000/14,96 
1.434/3,57 
Всего
3.120.309/7.777,63
Сост. №3 
(оптимальный состав) 
Портландцемент 
кг 
657 
1.400/3,49 919.800/2.292,68 
Кварцевый песок
м
3
0,6277 
250.000/623,15 
156.925/391,15 
Зола-унос ТЭС «Вунг Анг» 
кг 
329 
650/1,62 
213.850/533,04 
Механоактивированная зола 
рисовой шелухи 
кг 
66 
1.200/2,99 
79.200/197,41 
Полипропиленовые волокна
кг 
9,86 
35.000/87,24 
345.100/860,19 
Суперпластификатор ACE 388 
кг 
6,57 
60.000/149,56 
394.200/982,58 
Вода
м
3
0,239 
6.000/14,96 
1.434/3,57 
Всего 
2.110.509/5.260,62
Из приведенных в таблице 5.2 результатов расчета затрат можно сделать следующие выводы:
- стоимости материалов на 1 м
3
бетонных смесей составов №1, 2 и 3 составляют, 
соответственно: 5.091,69; 7.777,63 и 5.260,62 рублей; 

---

135 
- экономический эффект от снижения стоимости сырьевых материалов на 1 м
3
модифицированного мелкозернистого бетона оптимального состава при замене 10% 
микрокремнезема (состав №2) на механоактивированную золу рисовой шелухи (состав №3) 
составит: 
Э = С
2
– С
3
= 3.120.309 - 2.110.509 = 1.009.800 VNĐ (2.517 руб.), 
где С
2
и С
3
- стоимость материалов бетонных смесей, соответственно, №2 и 3.
Таким образом, использование механоактивированной золы рисовой шелухи, которая является 
активной минеральной добавкой, взамен импортного микрокремнезема при дозировке 10% от массы 
цемента приводит к снижению стоимости 1 м
3
мелкозернистой бетонной смеси для получения 
эффективного МЗБ на 1.009.800 VNĐ (2.517 руб.). 
5.4. Выводы по главе 5 
1. Разработаны и опробованы на практике технологическая схема и рекомендации 
приготовления мелкозернистой фибробетонной смеси для мокрого метода торкретирования, 
позволяющей получить модифицированный мелкозернистый бетон, обладающий требуемыми 
физико-механическими свойствами и эксплуатационными показателями. 
2. Мелкозернистая фибробетонная смесь разработанного оптимального состава общим 
объемом 13 м
3
была использована строительными компаниями ОАО «Инвестиции и Строительство 
(АСВ A CHAU)» и ОАО «Gia Khanh», соответственно для обустройства свода и стен тоннеля и 
укрепления склонов слабых грунтов при прокладке автодорожного тоннеля через перевал Ку Монг 
на шоссе между городами Бинь-динь и Фу-йен на севере Вьетнама и для укрепления откотсов 
котлована при строительстве высотного здания «Hinode City» в г. Ханой. Строительные работы 
были выполнены с надлежащим качеством и в короткие сроки благодаря быстрому схватыванию 
бетонной смеси из-за низкого водо-вяжущего отношения, при этом, сопровождались 
незначительным пылеобразованием и снижением потерь из-за отскока (рикошета) при 
торкретировании на 15% по сравнению с ранее использованными мелкозернистыми смесями.
3. Показано, что замена импортного микрокремнезема в количестве 10% от массы цемента 
механоактивированной золой рисовой шелухи в составе комплексной органо-минеральной 
модифицирующей добавки приводит к снижению стоимости 1 м
3
бетонной смеси на 1.009.800 VNĐ 
(2.517 руб.). 

---

136 
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Теоретически обосновано и экспериментально доказано, что совместное введение в 
мелкозернистую бетонную смесь комлексной органо-минеральной модифицирующей добавки, 
состоящей из поликарбоксилатного суперпластификатора Глениум АСЕ 388, полипропиленовой 
фибры и механоактивированной золы рисовой шелухи в качестве тонкодисперсного минерального 
наполнителя с высокой пуццоланической активностью, заменяющего дорогой МК, а также 
низкокальциевой золы-уноса в состав вяжущего в соотношении ЗУ/Ц = 0,5 за счет возникающегося 
синергетического эффекта позволяет получить МЗБ с плотной структурой, повышенной 
прочностью, коррозионной стойкостью и незначительной усадкой за счет водоредуцирующего 
действия суперпластификатора, микроармирования бетона фиброй и уплотнения его структуры 
путем связывания аморфным кремнеземом, содержащимся в ЗРШ и ЗУ, свободного гидроксида 
кальция в результате пуццолановой реакции в менее растворимые и химически стойкие 
низкоосновные гидросиликаты кальция. Топливная ЗУ вместе с механоактивированной ЗРШ 
повышают водоудерживающую способность бетонной смеси, при этом, низкокальциевая ЗУ 
обладает пролонгированным пуццоланическим действием по сравнению с более активной ЗРШ, что 
важно для повышения коррозионной стойкости разработанного мелкозернистого бетона с высоким 
содержанием цемента. Полипропиленовая фибра повышает связанность МЗБ-смеси, уменьшает 
усадку бетона и вызывает меньший абразивный износ технологического оборудования по 
сравнению с другими видами фибры. Уплотнение структуры МЗБ разработанной комплексной 
ОМД подтверждается данными растровой электронной микроскопии и результатами исследование 
его структуры методом проницаемости для ионов хлора, а связывание СН в гидросиликаты - 
результатами рентгенофазового анализа. 
2. Методом поглощения активной минеральной добавкой извести из раствора 
установлено, что на пуццоланическую активность механоактивированной золы рисовой 
шелухи влияет длительность ее помола в вибромельнице, что можно объяснить совместным 
действием двух факторов: экстенсивного, зависящего от дисперсности частиц золы, и 
интенсивного, определяемого растворимостью в водно-щелочной среде содержащегося в золе 
аморфного диоксида кремния, изменение которой носит нелинейный характер. На ИК-
спектрах механоактивированной золы рисовой шелухи выявлено снижение интенсивности 
полосы поглощения с волновым числом 619 см
-1
, характерной для кристаллических фаз 
диоксида кремния, свидетельствующее об аморфизации поверхности частиц золы в результате 
помола. При этом, определена оптимальная продолжительность механоактивации 
использованной ЗРШ, равная 60 минутам. 
3. С помощью компьютерной программы Matlab получены регрессионные уравнения, а также 
изображение поверхности и горизонтали целевых функций первого и второго порядка, которые 

---

137 
адекватно описывают зависимость подвижности МЗБ-смеси и прочности на сжатие ММЗБ в 
возрасте 28 суток нормального твердения от соотношений использованных сырьевых материалов. 
4. Путем использования компьютерной программы Maple 13 определен оптимальный состав 
МЗБ-смеси, предназначенной для получения ММЗБ, обладающего наибольшей прочностью на 
сжатие R
28
ММЗБ
= 77,4 МПа при В/Ц = 0,364 и П/ПМ = 0,862. 
5. В результате проведенных исследований установлено, что разработанный ММЗБ 
оптимального состава на основе вяжущего, состоящего из портландцемента и ЗУ ТЭС «Вунг 
Анг» при соотношении ЗУ/Ц = 0,5, содержащий в качестве ОМД в процентах от массы цемента 
1% суперпластификатора Глениум Асе 388, 10% механоактивированной ЗРШ и 1,5% 
полипропиленовой фибры, обладает высокой плотностью структуры, подтвержденной 
электронно-микроскопическим 
анализом, 
прочностью, 
водонепроницаемостью 
и 
сопротивляемостью к поверхностной эрозии, а также стойкостью к коррозии выщелачивания, 
кислотно-солевой и сульфатной коррозии, низким водопоглощением и незначительной 
усадочной деформацией. 
6. Экспериментально получен ММЗБ с пониженным содержанием портландита (менее 
14%) в составе цементного камня в возрасте 28 суток нормального твердения и обладающий 
низкой пористостью (не более 7%), прочностью на сжатие 78,5 МПа, прочностью на 
растяжение при изгибе 7,17 МПа и водонепроницаемостью 1,6 МПа, пригодный для 
строительства и ремонта подземных сооружений.
7. В результате проведенных исследований установлено, что прочность на сжатие в 
возрасте 28 суток нормального твердения образцов из ММЗБ, микроармированных 
полипропиленовой 
фиброй, 
содержащих 
водоредуцирующий 
поликарбоксилатный 
суперпластификатор, а также уплотняющие тонкодисперсные активные минеральные 
наполнители в виде микрокремнезема и механоактивированной золы рисовой шелухи, которые 
связывают свободный гидроксид кальция в менее растворимые низкоосновные гидросиликаты, 
что подтверждается данными растровой электронной микроскопии и рентгенофазового анализа, 
повышается, соответственно на 14% и 10%, по сравнению с контрольным мелкозернистым 
составом. 
8. Прочность на растяжение при изгибе образцов из ММЗБ исследованных составов в 
возрасте 28 суток повышается на 10% ÷ 15% по сравнению с контрольным МЗБ. Полученные 
результаты обусловлены использованием в составе модифицированных мелкозернистых 
бетонов разработанных комплексных органо-минеральных добавок.
9. Показано, что образцы из разработанного ММЗБ оптимального состава, имеют 
повышенную стойкость к коррозии выщелачивания за счет наличия в нем ЗУ и 
механоактивированной ЗРШ, обладающих высокой пуццолановой активностью по отношению 

---

138 
к свободному СН, что подтверждается результатами рентгенофазового анализа. Прочностные 
показатели разработанного мелкозернистого бетона на сжатие практически не изменились в 
течение месяца испытаний даже при их проведении в солевой и кислой среде.
10. Установлено, что у бетонных образцов на основе ММЗБ оптимального состава из-за более 
плотной структуры, подтвержденной результатами электронно-микроскопического анализа, 
поверхностная эрозия в водной среде под действием взвешенных частиц в среднем почти в 1,9 раза 
меньше, чем у контрольного образцы, а относительная деформация в результате 28-суточных 
испытаний в 5%-ном водном растворе сульфата натрия меньше в 1,8 раза. Последнее можно 
объяснить меньшим количеством образующихся гидросульфоалюминатов кальция за счет 
связывания свободного СН в CSH активными минеральными добавками в результате пуццолановой 
реакции, что подтверждается результатами рентгенофазового анализа. 
11. Определение усадочных деформаций бетонных образцов показало, что у ММЗБ-образцов 
разработанного состава из-за более плотной структуры, подтвержденной результатами растровой 
электронной микроскопии, относительная усадка после 56-суточных испытаний в среднем в 1,6 раза 
меньше, чем у образцов из контрольного МЗБ. Следовательно, разработанный мелкозернистый 
бетон достаточно стоек к образованию усадочных трещин. 
12. Для оценки работоспособности бетона в транспортных тоннелях метрополитена и 
железных дорог разработан и экспериментально опробован метод определения прочности 
сцепления нового бетонного слоя с поверхностью ранее уложенного бетона, иммитирующий
усилия сдвига, оказываемые поездами входе их движения и торможения в тоннелях. С помощью 
этого метода установлено усиление на 12% ÷ 33% адгезионного взаимодействия бетонного слоя из 
исследованных ММЗБ с поверхностью ранее уложенного бетона в возрасте 28 суток нормального 
твердения по сравнению с мелкозернистым бетоном контрольного состава. 
13. В результате проведенных исследований установлено, что разработанный ММЗБ 
относится к очень низкому уровню ионной хлорной проницаемости, поскольку проницаемость его 
структуры для ионов хлора в 1,3 раза меньше, чем у контрольных образцов из мелкозернистого 
бетона, что свидетельствует о повышении плотности МЗБ в результате использования 
модифицирующей ОМД и подтверждается результатами растровой электронной микроскопии. 
14. Показано, что защищенность от коррозии стальной арматуры в ММЗБ выше, чем в 
контрольном МЗБ, так как для разрушения образцов из таких бетонов при проведении испытаний по 
стандарту NT Build 356 потребовалось в 1,3 ÷ 1,5 раза больше времени. Причиной этого является 
уплотнение структуры ММЗБ, разработанными комплексными ОМД, состоящими из 
водоредуцирующего суперпластификатора, полипропиленовой фибры и тонкодисперсных 
минеральных наполнителей в виде микрокремнезема и механоактивированной ЗРШ, обладающих 
высокой пуццоланической активностью. 

---

139 
15. Разработана и опробована на практике технология изготовления МЗБ-смеси с 
использованием комплексной ОМД, позволяющей получить МЗБ с модифицированной структурой, 
обладающий физико-механическими свойствами и эксплуатационными показателями, требуемыми 
для строительства и ремонта подземных сооружений. 
16. Полученные результаты исследования внедрены ОАО «Инвестиции и Строительство (АСВ 
A CHAU)» в период с 1 января по 12 февраля 2018 года для обустройства свода тоннеля и 
укрепления слабых грунтов при прокладке автодорожного тоннеля через перевал Ку Монг на шоссе 
между городами Бинь-динь и Фу-йен на севере Вьетнама, а также ОАО «Gia Khanh» для укрепления 
откосов котлована при строительстве высотного здания «Hinode City» в г. Ханое в период с 1 января 
по 20 февраля 2018 года. Общий объем использованной мелкозернистой бетонной смеси 
разработанного состава составил 13 м
3
. Строительные работы были выполнены с надлежащим 
качеством и в короткие сроки благодаря быстрому схватыванию бетонной смеси из-за низкого водо-
вяжущего отношения, сопровождались незначительным пылеобразованием и снижением потерь из-
за отскока (рикошета) при торкретировании на 15% по сравнению с ранее использованными 
мелкозернистыми смесями.
17. Показано, что замена импортного МК вьетнамской механоактивированной ЗРШ в 
количестве 10% от массы цемента в составе разработанной органо-минеральной модифицирующей 
добавки приводит к снижению стоимости 1 м
3
бетонной смеси на 1.009.800 VNĐ (2.517 руб.). 
Рекомендации
, разработанные в диссертации, позволяющие получить эффективный 
высокопрочный и коррозионностойкий мелкозернистый бетон плотной структуры на 
преимущественно местных сырьевых материалах, включая многотоннажные зольные отходы, 
путем использования разработанной комплексной модифицирующей органо-минеральной 
добавки, могут быть применены при строительстве и ремонте транспортных тоннелей и других 
подземных сооружений, а также в ходе укрепления склонов слабых грунтов и откосов 
строительных котлованов при проведении земляных работ во Вьетнаме. 
Дальнейшего продолжения
требуют исследования температурных режимов твердения 
ММЗБ разработанного состава в раннем возрасте и контроль за процессом трещинообразования 
в изготовленных из него изделиях и конструкциях. 

---

140 
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. 
Май Дык Минь. Расчет тоннелей на сейсмические воздействия. М.: Дис… к.т.н. 2014, 124 c. 
2. Trần Tuấn Minh. Xây dựng hệ thống tàu điện ngầm đô thị. Hà Nội. NXB Xây dựng - Hà Nội. 
2015. 288 p. 
3. Tăng Văn Lâm, Đào Viết Đoàn. Bê tông công trình Ngầm và Mỏ. Hà Nội. NXB Xây Dựng - 
Hà Nội. 2015. 378 p.
4. Nguyễn Như Quý, Nguyễn Quang Hiệp. Ứng dụng công nghệ bê tông đầm lăn tại Việt Nam. 
Thực trạng và những thách thức // Hội thảo khoa học quốc tế “Một số thành tựu mới trong 
nghiên cứu vật liệu xây dựng hiện đại”. Hà Nội. 2006. Pp. 19-31.
5. Văn Phòng chính Phủ. Ý kiến kết luận của phó thủ tướng hoàng trung hải về tình hình thực hiện 
chương trình vật liệu xây không nung và giải pháp xử lý, sử dụng tro, xỉ, thạch cao của nhà máy 
nhiệt điện, hóa chất, Thông báo số: 218/TB-VPCP. Hà Nội, 17/06/2013, 3 p.
6. Tăng Văn Lâm. Nghiên cứu chế tạo bê tông hạt mịn chất lượng cao dùng cho mặt đường sân 
bay. Hà Nội. Luận văn Thạc sỹ - Trường Đại học Xây dựng. 2010. 98 p. 
7. Баженов Ю.М. Многокомпонентные мелкозернистые бетоны // Строительные материалы, 
оборудование, технологии XXI века. 2001. №10, С. 24-30. 
8. 
Ductal-Ultra High Performance Concrete-a Revolutionary New Material for New Solutions. 
Imagime if it were made out of Ductal. http://www.apegm.mb.ca/pdf/PDPapers/ductal.pdf, 38 p. 
9. Phạm Hữu Hanh, Nguyễn Văn Tuấn. Nghiên cứu chế tạo bê tông mác 100 dùng trong xây dựng 
hiện đại // Hội nghị khoa học công nghệ 14. Đại học Xây dựng. Hà Nội. 2005. Pp.147-153.
10. Liu Y. W., Yen T., Hsu T.H. Abrasion Erosion of Concrete by Waterborne Sand // Cement and 
Concrete Research. Vol. 36. 2006. Pp. 1814-1820. 
11. Танг Ван Лам, Нго Суан Хунг, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А., Орехова 
А.Ю., Тюрина А.А. Использование золошлаковых отходов в качестве дополнительного 
цементирующего материала // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2018. №8. C. 10-18. DOI: 
10.12737/article_5b6d58455b5832.12667511.
12. Lam Van Tang, Boris Bulgakov, Olga Aleksandrova, Oksana Larsen, Anh Ngoc Pham. Effect 
of rice husk ash and fly ash on the compressive strength of high performance concrete // E3S 
Web of Conferences 33, 02030 (2018). DOI: 10.1051/e3sconf/20183302030. 
13. Quyết định số 90/2008/QĐ-TTG của Thủ tướng Chính phủ: Về việc phê duyệt Quy hoạch phát 
triển giao thông vận tải Thủ đô Hà Nội đến năm 2020. Hà Nội, ngày 09 tháng 7 năm 2008, 7 p.
14. Quyết định số 121/2008/QĐ-TTg của Thủ tướng Chính phủ: Về việc phê duyệt quy hoạch tổng 
thể phát triển vật liệu xây dựng Việt Nam đến năm 2020 do Thủ tướng Chính phủ ban hành. Hà 
Nội, ngày 29 tháng 8 năm 2008, 8 p. 
15. Văn phòng chính phủ. Kết luận của Thủ tướng Chính phủ về việc thực hiện chương trình sản 
xuất vật liệu xây không nung và giải pháp xử lý, sử dụng tro, xỉ, thạch cao của nhà máy nhiệt 
điện, hóa chất. Thông báo số 218/TB-VPCP, Hà Nội, ngày 17 tháng 6 năm 2013, 3 p. 

---

141 
16. Баженов Ю.М. Современная технология бетона // Совместный Международный научный 
симпозим «Научные достижения в исследованиях о новых современных строительных 
материалах». Ханой. 2006. C. 12-18. 
17. Баженов Ю.М. Высококачественный тонкозернистый бетон // Строительные материалы. 
2000. №2. C. 15-16. 
18. Ферронская А.В. Долговечность конструкций из бетона и железобетона. М.: Изд. АСВ., 
2006, 335 c. 
19. Баженов 
Ю.М., Демьянова 
В.С., 
Калашников 
В.И. Модифицированные 
высококачественные бетоны. М.: Изд. АСВ. 2006, 370 c. 
20. ACI 363. Manual of concrete practice. Farmington Hills. MI. American Concrete Institute. 
1997, 325 p. 
21. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Изд. АСВ., 2011, 528 c. 
22. Баженов Ю.М., Магдеев У.Х., Алимов Л.А., Воронин В.В., Гольденберг Л.Б. 
Мелкозернистый бетон. М.: Изд. АСВ., 1998, 148 c. 
23. Баженов М.И., Харченко И.Я. Инъекционное закрепление проницаемых грунтов, 
бетонных и каменных конструкций с использованием особо тонкого дисперсного 
вяжущего // Строительное материаловедение. МГСУ. 2012. №11. C. 172-176. 
24. Смирнова О.М. Высококачественные бетоны для предварительно напряженных 
железобетонных подрельсовых конструкций. М.: Дис… д.т.н. 2013, 178 c. 
25. Schmidt M., Fehling E., Geisenhanslüke C. Ultra High Performance Concrete (UHPC). 
Proceedings of the International Symposium on Ultra High Performance Concrete. Kassel. 
Germany. University of Kassel. Germany. September 13-15. 2004, 884 p. 
26. Красиникова Н.М., Морозов Н.М., Боровских И.В., Хозин В.Г. Опыт внедрения 
мелкозернистых бетонов при производстве дорожных плит // Инженерно-строительный 
журнал. 2014. №7. C. 46-102. 
27. Морено X. Применение высокопрочных бетонов в строительстве высотных зданий // 
Бетон и железобетон. 1988. №11. C. 29-31. 
28. Шейнин А.М. Особенности структуры и свойства песчаного цементного бетона для 
дорожного и аэродромного строительства. М.: В cб. тр. Союздорнии. 1966, 298 c. 
29. Добролюбов Г.А., Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Прогнозирование долговечности бетона с 
добавками. М.: Стройиздат. 1983, 212 c. 
30. Батраков В.Г., Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Силина Е.С. Модифицированные 
бетоны в практике современного строительства // Промышленное и гражданское 
строительство. 2002. №9. C. 23-25. 
31. Лесович Р.В. Мелкозернистые бетоны для дорожного строительства с использованием 
отходов мокрой магнитной сепарации железистых кварцитов. Автореф. дис…к.т.н., 
Белгород. 2002, 26 c. 

---

142 
32. Межов 
А.Г. 
Эффективные 
мелкозернистые 
бетоны 
с 
использованием 
модифицированных отходов хризотилцементного производства. Автореф. дис… к.т.н., 
М. 2012, 22 c. 
33. Руководство по применению торкрет-бетона при возведении, ремонте и восстановлении 
строительных конструкций зданий и сооружений. М.: Шифр М10.1/06. 2007, 28 с. 
34. Сопин Д.М. Высококачественный мелкозернистый бетон с использованием сырьевых 
ресурсов КМА. Белгород: Дис… д.т.н. 2009, 299 c. 
35. Нгуен Тиен Хоа. Высококачественный бетон с использованием золы рисовой шелухи в 
условиях влажного жаркого климата Вьетнама. М.: Дис… к.т.н. 2005, 171 c. 
36. Красный И.М., Гашка В.Ю., Власов В.К. Влияние суперпластификатора и золы ТЭЦ на 
расход цемента в мелкозернистом бетоне. М.: В кн.: Мелкозернистые бетоны и 
конструкции из них. НИИЖБ. 1985, 210 c. 
37. Нгуен Динь Чинь. Высокопрочные бетоны с применением комплексных 
органоминеральных модификаторов, содержащих золу рисовой шелухи, золу-уноса и 
суперпластификатор. Автореф. дис… к.т.н., M. 2012, 21 c. 
38. Энтин З.Б., Нефедова Л.С., Стржалковская Н.В. Золы ТЭС-сырье для цемента и бетона // 
Репринт из журнала «Цемент и его применение». 2012. №2. C. 40-46. 
39. Wanga A., Zhangb C., Suna W. Fly ash effects II. The active effect of fly ash // Cement and 
Concrete Research. 2004. Vol. 34. Pp. 2057–2060. 
40. Гиндин Н.Н., Гусенков А.С. Мелкозернистые бетоны на высевке от производства 
известкового щебня // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 
2005. №8. C. 16-17. 
41. Волков М.А., Пухаренко Ю.В., Ковалева А.Ю. Фибробетонная смесь для изготовления 
строительных изделий и конструкций. Патент РФ, Бюл. № 25. 2002, 10 с. 
42. Минсадров И.Н. Силовые методы уплотнения мелкозернистых бетонов с 
микронаполнителями. М.: Дис… к.т.н. 2010, 217 c. 
43. Петроченков Р.Г. Композиты на минеральных заполнителях. Проектирование составов 
строительных композитов. Т. 2. М.: Стройиздат. 2005, 349 c. 
44. Хамидулина Д.Д. Мелкозернистый бетон на основе песков из отсевов центробежно-
ударного дробления. Магнитогорск. Дис… к.т.н. 2011, 115 c. 
45. Чернышов Е.М., Коротких Д.Н. Повышение трещиностойкости цементного бетона при 
многоуровневом дисперсном армировании его структуры // Шестые академические 
чтения РААСН. Белгород. 2001. C.587-598. 
46. Клюев А.В. Дисперсно-армированный мелкозернистый бетон на техногенном песке 
КМА для изгибаемых изделий. Белгород. Дис… к.т.н.
2012, 188 c. 
47. Рабинович Ф.Н. Применение сталефибробетона в транспортном строительстве // 
Промышленное и гражданское строительство. 1998. №10. С. 56 - 62. 

---

143 
48. Баженов Ю.М., Нгуен Динь Чинь, Нгуен Тхе Винь. Высокопрочные бетоны с 
комплексным применением золы рисовой шелухи, золы-уноса и суперпластификаторов // 
Вестник МГСУ. 2012. №1. С. 77-82. 
49. Лезов В.Ю. Технология и свойства мелкозернистых бетонов, армированных 
синтетическими волокнами. Автореф. дис… к.т.н. ЛИСИ. Л., 1991, 20 с. 
50. Слагаев В.И. Тонкостенные архитектурные формы повышенной прочности из 
стеклофибробетона // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 
2003. №6. С. 26 - 42. 
51. Introduction Properties Polypropylene Polyme Fiber for Concrete and Mortar. 2006. 
http://www.alibaba.com/showroom/pp-fiber-for-concrete.html. 
52. Алексашин С.В. Повышение морозостойкости и водонепроницаемости мелкозернистых 
бетонов для речных гидросооружений. М.: Дис… к.т.н. 2014, 115 c. 
53. 
Динь Ань Туан. Повышение стойкости железобетонных морских гидротехнических 
сооружений в условиях влажного жаркого климата. М.: Дис…к.т.н. 2007, 174 c. 
54. Кожиев С.Б. Высококачественный мелкозернистый бетон для дорожных покрытий с 
органоминеральной добавкой. М.: Дис… к.т.н. 2005, 187 c. 
55. Лесовик В.С., Прокопец В.С. Производство и применение дорожно-строительных 
материалов на основе сырья, модифицированного механической активацией. Белгород: 
Изд. БГТУ им В.Г. Шухова. 2005, 263 с. 
56. Ферронская А.В. Высококачественный мелкозернистый бетон дорожных покрытий // 
Строительные материалы. 2005. №4. C. 25-26. 
57. Цикрвич С.М., Чумаков Л.Д., Баженов Ю.М. Технология заполнителей бетона. М.: Изд. 
Высшая школа. 1991, 216 c. 
58. Чернявский В.Л., Аксельрод Е.З. Усиление железобетонных конструкций композитными 
материалами // Жилищное строительство. 2003. №3. С.15-16. 
59. Борисов А.А. О возможностях использования дисперсных техногенных отходов в 
мелкозернистых бетонах // Строительные материалы. 2004. №8. C. 36-37. 
60. Larbi J.A. The chemistry of the pole fluid of silica fume-blended cement systems // Cem. and 
Concr. Res. 1990. Vol. 20. №4. Pp. 506-516. 
61. Hoàng Minh Đức, Nguyễn Tuấn Nam. Nâng cao khả năng bảo vệ cốt thép của bê tông trong 
môi trường biển bằng phụ gia silicafume // Hội nghị Khoa học Viện KHCN Xây dựng. Hà Nôi.
2013. Pp. 100-109. 
62. Алексашин С.В., Булгаков Б.И. Получение мелкозернистых бетонов с высокими 
эксплуатационными показателями // Сборник научных трудов Института строительства и 
архитектуры. М.: КЮГ. 2012. С. 12-13. 
63. Thang N.C., et al. Ultra high performance concrete using a combination of Silicafume and 
Ground Granulated Blast-furnace Slag in Vietnam // The International Conference on 
Sustainable Built Environment for Now and the Future. Hanoi, 2013. Pp. 303-309. 

---

144 
64. Сафаров К.Б. Гидротехнические коррозионностойкие бетоны на реакционноспособных 
заполнителях. М:. Дис... к.т.н. 2018, 140 с. 
65. Данг Ши Лан. Высокоэффективный пенобетон с применением золы рисовой шелухи. М:. 
Дис… к.т.н. 2006, 149 c. 
66. Нгуен Дык Тханг. Повышение эксплуатационных свойств монолитного бетона в 
условиях влажного жаркого климата Вьетнама. М:. Дис… к.т.н. 2002, 191 c. 
67. Фам Тоан Дык. Повышение эксплуатационных свойств гидротехнических бетонов путем 
модификации их структуры комплексной добавкой. М:. Дис… к.т.н. 2007, 144 c. 
68. Баженов Ю.М., Алимов Л.А., Воронин В.В. Развитие теории формирования структуры и 
свойств бетонов с техногенными отходами // Строительство. 1996. №7. C. 55-58. 
69. Баженов Ю.М., Алимов Л.А., Воронин В.В. Прогнозирование свойств бетонных смесей и 
бетонов с техногенными отходами // Изв. вузов. Строительство. 1997. №4. C. 68-72. 
70. Phạm Hữu Hanh, Tống Tôn Kiên. Nghiên cứu chế tạo bê tông hạt mịn sử dụng trong công trình 
biển. Hà Nội. Trường Đại học Xây dựng. 2009, 95 p. 
71. Tăng Văn Lâm, Nguyễn Văn Quyển. Phương pháp thiết kế thành phần bê tông cường độ cao 
theo tiêu chuẩn ACI 211.4R-93 // Hà Nội. Hội nghị Khoa học lần thứ 20. Đại học Mỏ Địa – 
Chất. 11- 2012. Pp. 81-86.
72. Phùng Mạnh Đắc. Bê tông phun trong xây dựng mỏ với quá trình tăng trưởng của ngành than // 
Công nghệ bê tông phun trong xây dựng Mỏ. Hà Nội. 2002. Pp.1-3. 
73. Phạm Hữu Hanh, Lê Trung Thành. Bê tông cho công trình biển. Hà Nội. NXB Xây dựng. 2012, 
216 p. 
74. Phạm Duy Hữu, Nguyễn Ngọc Long. Bê tông cường độ cao và chất lượng cao. Hà Nội. NXB 
Xây dựng- Hà Nội. 2008, 151 p.
75. Nguyễn Quang Phích. Khả năng sử dụng bê tông phun trong xây dựng công trình ngầm và mỏ 
// Công nghệ bê tông phun trong xây dựng Mỏ và công trình Ngầm- Hà Nội. 2002. Pp. 5-12. 
76. Nguyễn Đức Toàn, Elwyn H. King. Bê tông phun (Shotсrete) // Tạp chí cầu đường Việt Nam. 
2002, 17 p.
77. Фам Дик Тханг, Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Применение мелкозернистого торкрет-
бетона для строительства тоннелей метро // Вестник МГСУ. 2016. №7. С. 81-90
. DOI: 
10.22227/1997-0935.2016.7.81-90.
78. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Дам Хыу Хынг, Фан Тхань Шон. Возможность применений 
высококачественного мелкозернистого торкрет-бетона для строительства метро // 
Сборник материалов XIX Международной межвузовской научно-практической 
конференции студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых «Строительство – 
формирование среды жизнедеятельности». 27–29 апреля. 2016. Москва. C. 909-912.
79. Nguyễn Quang Chiêu. Bê tông cốt sợi và bê tông cốt sợi thép. NXB Giao Thông Vận Tải- Hà 
Nội. 2008,108 p.

---

145 
80. 
Nguyễn Viết Trung, Nguyễn Ngọc Long. Giáo trình Bê tông cốt sợi thép, NXB Xây dựng- Hà 
Nội. 2010, 101 p. 
81. Tăng Văn Lâm. Nghiên cứu sử dụng bê tông cường độ cao mác 60 để chống giữ các đường lò 
kiến thiết cơ bản thuộc các dự án khai thác xuống sâu bằng phương pháp hầm lò ở vùng mỏ 
Quảng Ninh. Hà Nội. Đề tài cấp trường, mã số T13-34 năm 2013. Đại học Mỏ Địa – Chất, 78 p.
82. Tăng Văn Lâm, Nguyễn Văn Quyển. Một số suy nghĩ về quy hoạch và sử dụng không gian 
ngầm trong Thành phố Hà Nội // Tạp chí Công Nghiệp Mỏ, số 5 - 2012. Pp. 34 – 39.
83. Nguyễn Mạnh Kiểm, Đoàn Thế Tường. Khai thác hợp lý và bền vững không gian ngầm đô thị 
phục vụ xây dựng tàu điện ngầm ở Việt Nam // Hội thảo «Quy hoạch và quản lý phát triển 
không gian ngầm đô thị». Hồ Chí Minh City. 2012. Pp. 262-272.
84. Đặng Trung Thành. Bài giảng môn học Đào chống lò, dùng cho sinh viên ngành khai thác hầm 
lò. Bộ môn Công trình Ngầm và Mỏ. Đại học Mỏ Địa - Chất. Hà Nội. 2015, 135 p.
85. Tăng Văn Lâm. Nghiên cứu chế tạo bê tông hạt mịn chất lượng cao có sử dụng cốt sợi 
polypropylen dùng cho các kết cấu mặt đường sân bay // Hội nghị Khoa học lần thứ 20. Đại học 
Mỏ Địa – Chất. Tháng 11-2012. Pp. 33-38.
86. Nguyễn Tấn Quí, Nguyễn Thiện Ruệ. Công nghệ bê tông xi măng. Tập I. NXB Giáo Dục - Hà 
Nội. 2007, 285 p.
87. Bui D.D., Hu J., Stroeven P. Particle size effect on the strength of rice husk ash blended gap-
graded Portland cement concrete // Cement and Concrete Composites. 2005. Vol 27. Issue 3. 
Pp. 357-366. 
88. Рыбьев И.А. Строительное материаловедение. М.: Юрайт. 2012, 701 с. 
89. Bùi Danh Đại, Vũ Đình Đấu. Công nghệ chất kết dính vô cơ. NXB Xây Dựng - Hà Nội. 2007, 
276 p. 
90. Mehta P.K., Monteiro P.J. Concrete – Structure, Properties and Materials. Department of Civil 
and Environmental Engineering University of California at Berkeley. 2006, 684 p.
91. Tam C.T., Lim T.Y., Lee S.L. Relationship between strength and volumetric composition of 
moist-cured cellular concrete // Magazine of Concrete Research. 1987. Vol.39. No.138. Pp. 12-18.
92. Юсупов Р.К. О зависимости прочности бетона от водосодержания бетонной смеси // 
Бетон и железобетон. 2000. №5. C. 8-11. 
93. Алексеевич А.Л. Вяжущие вещества низкой водопотребности и бетоны на их основе // 
Совместный Международный научный симпозим «Научные достижения в исследованиях о 
новых современных строительных материалах». Ханой. 2006. C. 110-112. 
94. Бржанов Р.Т., Бишимбаев В.К. Способ приготовления бетонной смеси: иновационный 
патент №25941. Бюллетень изобретении РК №8 от 15/08/2012, 24 c. 
95. Волженский А.В. Минеральные вяжущие вещества. М.: Стройиздат. 1986, 464 c. 
96. Воронин В.В. Эффективные добавки для вяжущих веществ и бетонов // Совместный 
Международный научный симпозим «Научные достижения в исследованиях о новых 
современных строительных материалах». Ханой. 2006. C. 98-105. 

---

146 
97. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р. Новый век: новые эффективные бетоны и технологии // 
Материалы Всероссийской конференции. М. 2001. С.91-101.
98. Lam Van Tang, Boris Bulgakov, Sofia Bazhenova, Olga Aleksandrova, Anh Ngoc Pham, Tho 
Dinh Vu. Effect of Rice Husk Ash and Fly Ash on the Workability of Concrete Mixture in the 
High-Rise Construction // E3S Web of Conferences 33, 02029 (2018)
. DOI: 
10.1051/e3sconf/20183302029.
99. Lam Van Tang, Boris Bulgakov, Olga Aleksandrova, Anh Ngoc Pham, Yuri Bazhenov. Effect 
of rice husk ash on hydrotechnical concrete behavior // IOP Conf. Series: Materials Science and 
Engineering 365 (2018) 032007
. DOI: 10.1088/1757-899X/365/3/032007. 
100. ГОСТ 30459-2008. Добавки для бетонов и строительных растворов. Методы определения 
эффективности. М.: Стандартинформ. 2008, 24 c. 
101. Falikman V.R. New high performance рolycarboxylate superplasticizers based on derivative 
copolymers of maleinic acid // 6
th
Intemational Congress “Global Construction” Advances in 
Admixture Technology. Dundee. 2005. Pp. 41-46. 
102. ASTM C 494/C 494M – 99a. Standard Specification for Chemical Admixtures for Concrete. 
1999, 9 p. 
103. ГОСТ 24211-2008. Добавки для бетонов и строительных растворов. Общие технические 
условия. М.: Стандартинформ. 2008, 16 с. 
104. Тарасов В.Н., Лебедев В.С. Отечественные поликарбоксилатные суперпластификаторы 
производства ООО «НПП «Макромер» для бетона, гипса и строительных смесей // 
Технологии и материалы бетонов. №1-2, 2015. C. 16-18. 
105. Фаликман В.Р. Новое поколение суперпластификаторов в современной технологии 
бетона-поликарбоксилаты // Вопросы применения нанотехнологий в строительстве: Сб. 
докладов участников круглого стола. М.: МГСУ. 2009. C.111-119. 
106. Иващенко Ю.Г., Зинченко С.М. Эффективность использования минеральной добавки 
алюмосиликатного состава совместно с пластификатором на основе фенолоацетоновых 
смол в цементных композициях // Вестник Волгоградского государственного 
архитектурно – строительного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2011. 
№23. С. 110-115. 
107. Иващенко С.И. Исследование влияния минеральных и органических добавок на свойства 
цементов и бетонов // Изв. вузов. Строительство. 1993. №9. С. 16-19. 
108. Шейнин A.M., Якобсон М.Я. Высокопрочные мелкозернистые бетоны с пластификатором 
С-3 для дорожного строительства //Бетон и железобетон. 1993. №10. C. 8-11. 
109. Трунов П.В. Композиционные вяжущие с использованием вулканогенно-осадочных 
пород Камчатки и мелкозернистые бетоны на их основе. Белгород. Дис… д.т.н. 2014, 161 c. 
110. Đánh giá khả năng chống ăn mòn và bảo vệ cốt thép trong bê tông của phụ gia Sika ferrogard. 
Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng - Hà Nội. 2004, 15 p.

---

147 
111. Shah S.P., Ahmad S.H. High Performance Concrete: Properties and Applications. McGraw-
Hill. Inc. 1994, 403 p. 
112. Ibrahim D.M. and Helmy M. Crystallite growth of rice husk ash silica // Thermochimica Acta. 
Vol.45. 1981. Pp. 79-85. 
113. Высоцкий С.Б. Бетоны с дисперсными добавками. М.: Сб. НИИЖБ. 1992, 149 c. 
114. Петербургский метрополитен. 
https://ru.wikipedia.org/wiki/Петербургский_
метрополитен. 
115. Список метрополитенов. 
https://ru.wikipedia.org/wiki/wiki/Список_метрополитенов.
116. Thủ tướng chính phủ. Quyết định số 101/2007/QD-ТTg ngày 22/01 năm 2007 của Thủ tướng 
Chính phủ, về việc “Phê duyệt Quy hoạch phát triển ngành giao thông vận tải của Thành phố 
Hồ Chí Minh đến năm 2020 và tầm nhìn sau năm 2020”, 12 p. 
117. Баженова С.И. Получение высококачественного бетона с использование модификаторов 
структуры на основе отходов промышленности // Сб. докладов Международной научно-
практической конференции «Технические науки: проблемы и перспективы». СП., 2011, 
C. 23-24. 
118. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А. Возможность 
использования зольных остатков для производства материалов строительного назначения 
во Вьетнаме // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2017. №6. C. 06 – 12. DOI: 
10.12737/article_5926a059214ca0.89600468.
119. Пиндюк Т.Ф., Чулкова И.Л. Методы исследования строительных материалов // Омск, 
СибАДИ, 2011, 64 с. 
120. Белов В.В. Конспект лекций по курсу «Методы исследований строительных материалов» 
//
Тверь 2006, 31 c. 
121. Бутт Ю.М., Тимашев В.В. Практикум по химической технологии вяжущих материалов. - 
М.: Изд. «Высшая Школа». 1973, 504 с. 
122. Мчедлов-Петросян О.П., Ушеров-Маршак А.В., Урженко А.М. Тепловыделение при 
твердении вяжущих веществ и бетона. М.: Стройиздат. 1984. 224 с. 
123. Галкин Ю.Ю., Удодов С. А. Фазовый анализ структуры цементного камня, 
изолированного при его раннем нагружении // Интернет-журнал «Транспортные 
сооружения». 2018. Т. 5. №1. С. 1-13. DOI: 10.15862/21SATS118. 
124. Иванов И.М., Матвеев Д.В., Орлов А.А., Крамар Л.Я. Влияние водоцементного 
отношения и суперпластификаторов на процессы тепловыделения, гидратации и 
твердения цемента // Вестник ЮУрГУ. Серия «Строительство и архитектура». 2017. Т. 
17, №2. С. 42-49. DOI: 10.14529/build170206. 
125. ГОСТ 32518.2-2013 (ISO 2598-2:1992). Руды железные, концентраты, агломераты и 
окатыши. Определение оксида кремния спектрофотометрическим методом. - М.: 
Стандартинформ. 2014, 16 с. 

---

148 
126. TCVN 141:2008. Xi măng Poóc lăng - Phương pháp phân tích hóa học. Hanoi, 2008, 29 p. 
127. ГОСТ 5382-91. Цементы и материалы цементного производства. Методы химического 
анализа. - М.: Стандартинформ. 2002, 58 с. 
128. TCVN 3735:1982. Phụ gia hoạt tính Pudôlan. Hanoi, 2010, 7 p
. 
129. ASTM C1611-18. Standard Test Method for Slump Flow of Self-Consolidating Concrete. 
ASTM International. West Conshohocken. PA. 2018, 15 p
. 
130. TCVN 3106:2007.
Hỗn hợp bê tông nặng - Phương pháp thử độ sụt. Hanoi, 2010, 10 p
. 
131. Г
ОСТ 10181-2014. Смеси бетонные. Методы испытаний. М.: Стандартинформ. 2015, 28 с. 
132. 
ГОСТ 12730.1-78. Бетоны. Методы определения плотности. М.: Стандартинформ. 2007, 5 с. 
133. ГОСТ 12730.0-78. Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, 
влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости. М.: Стандартинформ. 
2007, 3 с. 
134. ГОСТ 12730.3-78. Бетоны. Метод определения водопоглощения. М.: Стандартинформ. 
2007, 4 с. 
135. 
ГОСТ 12730.2-78. Бетоны. Метод определения влажности. М.: Стандартинформ. 2007, 4 с. 
136. ГОСТ 12730.5-84. Бетоны. Методы определения водонепроницаемости. М.: 
Стандартинформ. 2007, 12 с. 
137. ГОСТ 12730.4-78. Бетоны. Методы определения показателей пористости. М.: 
Стандартинформ. 2007, 7 с. 
138. ГОСТ 8269.0-97. Щебень и гравий из плотных горных пород и отходов промышленного 
производства для строительных работ. Методы физико-механических испытаний. М.: 
Стандартинформ. 2018, 109 с. 
139. ГОСТ 10180-2012. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. 
М.: Стандартинформ. 2013, 35 с. 
140. ГОСТ 27677-88. Защита от коррозии в строительстве. Бетоны. Общие требования к 
проведению испытаний. М.: Стандартинформ. 2004, 7 с. 
141. ГОСТ Р 56687-2015. Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. 
Метод определения сульфатостойкости бетона. М.: Стандартинформ. 2015, 8 с. 
142. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А. Нго Суан Хунг, Нгуен 
Дык Винь Куанг. Определение деформации мелкозернистого бетона в жидкой 
сульфатной среде // Промышленное и гражданское строительство. 2017. №8. C. 82 - 86. 
143. ГОСТ 24544-81*. Бетоны. Методы определения деформаций усадки и ползучести. М.: 
Стандартинформ. 1986, 26 с. 
144. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И. Исследование прочности сцепления нового бетонного слоя 
с поверхностью старого бетона // Вестник МГСУ. 2016. №4. C. 76 -83. DOI: 
10.22227/1997-0935.2016.4.76-83.
145. ASTM C 1202 – 17. Standard Test Method for Electrical Indication of Concrete's Ability to 
Resist Chloride Ion Penetration. 9/2004, 9 p. 

---

149 
146. Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Применение метода проницаемости ионов хлора для 
исследования 
плотности 
структуры 
высококачественных 
мелкозернистых 
// 
Промышленное и гражданское строительство. 2016. №8. C. 46- 49. 
147. Нго Суан Хунг, Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А., Ха Хоа 
Ки, Мельникова А.И. Влияние золы рисовой шелухи на свойства гидротехнических 
бетонов // Вестник МГСУ. 2018. Т. 13. Выпуск 6 (117). C. 768-777
. DOI: 10.22227/1997-
0935.2018.6.768-777.
148. ASTM C 1138 – 12. Standard test method for abrasion resistance of concrete (underwater 
method). The American Society for Testing and Materials. 1997, 5 p. 
149. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В. Исследование стойкости 
мелкозернистых бетонов к поверхностной эрозии в водной среде // Вестник МГСУ. 2017. 
Т. 12. Выпуск 1(100). C. 41- 45
. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.1.41-45.
150. NT Build 356. Concrete, repairing materials and protective coating: Embedded steel method, 
chloride permeability. Nordtest Method. 2010, 6 p. 
151. Гусев Б.В., Файвусович A.C. Основы математической теории процессов коррозии бетона. 
М.: Научный мир. 2006, 40 с. 
152. Пыкин А.А., Лукутцова Н.П., Костюченко Г.В. К вопросу о повышении свойств 
мелкозернистого бетона микро - и нанодисперсными добавками на основе шунгита // 
Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2011. № 2. С. 6–21. 
153. Nhà máy sản xuất xi măng Bút Sơn – Việt Nam. http://www.vicembutson.com.vn 
154. ГОСТ 31108–2016. Цементы общестроительные. Технические условия. М.: 
Стандартинформ. 2016, 15 с.
155. ГОСТ 30515–2013. Цементы. Общие технические условия. М.: Стандартинформ. 2012, 42 с. 
156. ГОСТ 30744–2001. Цементы. Методы испытаний с использованием полифракционного 
песка. М.: Стандартинформ. 2001, 35 c.
157. TCVN 6017:2015. Xi măng - Phương pháp xác định thời gian đông kết và độ ổn định thể tích. 
Tiêu chuẩn Xây dựng Việt Nam. NXB Xây dựng. Hà Nội. 2015, 17 p.
158. TCVN 6016:2015. Xi măng - Phương pháp thử - Xác định cường độ. Tiêu chuẩn Xây dựng 
Việt Nam. NXB Xây dựng. Hà Nội. 2012, 37 p.
159. ГОСТ 8736-2014. Песок для строительных работ. Технические. М.: Стандартинформ. 
2015, 12 с. 
160. ГОСТ 8735-88. Песок для строительных работ. Методы испытаний. М.: Стандартинформ. 
2015, 26 с. 
161. TCVN 7570:2006. Cốt liệu cho bê tông và vữa - Yêu cầu kỹ thuật. Tiêu chuẩn xây dựng Việt 
Nam. NXB Xây dựng. Hà Nội. 2006, 11 p. 

---

150 
162. TCVN 7572:2006. Cốt liệu cho bê tông và vữa - Phương pháp thử. Tiêu chuẩn Xây dựng Việt 
Nam. NXB Xây dựng. Hà Nội. 2006, 100 p. 
163. Чан Тхи Тху Ха. Цементный бетон на карбонатном заполнителе и кремнеземсодержащих 
наполнителях (для условий Вьетнама). Автореф. дис... к.т.н., M. 2006, 20 c. 
164. ГОСТ Р 56196-2014. Добавки активные минеральные для цементов. Общие технические 
условия. М.: Стандартинформ. 2015, 9 с. 
165. ГОСТ 25094-2015. Добавки активные минеральные для цементов. Метод определения 
активности. М.: Стандартинформ. 2016, 7 с. 
166. ГО
СТ 25818-91. Золы-уноса тепловых электростанций для. М.: Стандартинформ. 2003, 12 с. 
167. ASTM C 618 - 15. Standard Specification for Coal Fly Ash and Raw or Calcined Natural 
Pozzolan for Use in Concrete, 5 p. 
168. TCVN 10302:2014. Phụ gia hoạt tính tro bay dùng cho bê tông, vữa xây và xi măng. NXB Xây 
dựng. Hà Nội. 2014, 9 p. 
169. TCVN 6882:2001. Phụ gia khoáng cho xi măng. Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam. NXB Xây 
dựng. Hà Nội. 2001, 9 p. 
170. The Chemical Company BASF. Formerly known as GLENIUM® ACE 388 “SureTec”. 2010.
www.hoachat.joboutlets.com/2008/10/phu-gia-cho-be-tong-va-vua. 
171. Производство полипропиленовой фибры.
http://www.rosfibra.ru/news/news-articles/proizvodstvo-polipropilenovoy-fibry. 
172. ГОСТ 23732–2011. Вода для бетонов и строительных растворов. Технические. М.: 
Стандартинформ. 2012, 12 с. 
173. 
Штигальский В.Н. Оптимизация составов цементобетона. Кишинев: Штиинца. 1981, 180 c. 
174. Конопленко Е.И., Хореева Н.К., Лапусь А.П. Методические указания по курсу 
«Планирование эксперимента» для студентов заочной формы обучения // 
Государственное образовательное учреждение бюджетного образования «Московский 
государственный университет пищевых производств». М. 2011, 41 c. 
175. Nguyễn Minh Tuyển. Quy hoạch thực nghiệm. NXB Khoa hoc & Kỹ thuật. Hà Nội. 2007, 264 p.
176. Абомелик Т.П. Методология планирования эксперимента.
Сборник лабораторных работ 
для студентов специальности 210201.65.
Ульяновск. 2006, 37 с. 
177. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В. Математическое моделирование 
влияния сырьевых компонентов на прочность высококачественного мелкозернистого 
бетона при сжатии // Вестник МГСУ. 2017. Т. 12. Выпуск 9(108). C. 999-1009. DOI: 
10.22227/1997-0935.2017.9.999-1009.
178. Большев Л.Н., Смирнов Н.В. Таблицы математической статистики. М.: Изд. Наука. 1983, 
416 с. 

---

151 
179. Федосов С.В. и др. Мелкозернистый бетон на механомагни-тоактивированной воде с 
добавкой суперпластификатора // Вестник МГСУ. 2012. №5. С. 120–127. 
180. Tang Van Lam, Pham Ha Hai. Research anti-corrosion on reinforced of high performance fine-
grained concrete by accelerated method NT Build 356 // International Conferences on Earth 
Sciences and Sustainable Georesources Development. Session: Advances in Mining and 
Tunneling (ICAMT 2016) Hanoi, November 12-15/2016. Pp. 490-494. 
181. Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Исследование ускоренным методом коррозионной 
стойкости стальной арматуры в зависимости от структуры мелкозернистого бетона // 
Промышленное и гражданское строительство. 2016. №5. C. 26 - 30. 
182. ГОСТ 25192-2012. Бетоны. Классификация и общие технические требования. М.: 
Стандартинформ. 2013, 10 с. 
183. Земнухова Л.А., Будаева В.В., Федорищева Г.А., Кайдалова Т.А., Куриленко Л.Н., 
Шкорина Е.Д., Ильясов С.Г. Неорганические компоненты соломы и шелухи овса // 
Химия растительного сырья. 2009. №1. C. 147-152. 
184. Власов А.Г., Флоринская В.А., Венедиктов А.А., Дутова К.П., Морозов В.Н., Смирнова 
Е.В. Инфракрасные спектры неорганических стекол и кристаллов. M.: Изд. Химия. 1972, 
302 с.
185. Лазарев А.Н., Миргородский А.П., Игнатьев И.С. Колебательные спектры сложных 
окислов. Силикаты и их аналоги. Л.: Изд. Наука. 1975, 298 с. 
186. Nguyễn Hữu Đẩu, BS 6349. Part 1. Công trình biển. Các tiêu chí chung chỉ dẫn qui hoạch thiết 
kế thi công. Nhà xuất bản Xây dựng. Hà Nội. 2008, 267 p.
187. Танг Ван Лам, Нгуен Зоан Тунг Лам, Булгаков Б.И. Повышение стойкости бетона к 
коррозии в морской среде // Сборник материалов XX Международной межвузовской 
научно-практической конференции студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых 
«Строительство-формирование среды жизнедеятельности». 2017. М. C. 896-898. 
188. Степанова В.Ф. Долговечность бетона. М.: Изд. АВС. 2014, 126 с. 
189. Гусев Б.В., Файвусович A.C. Построение математической теории процессов коррозии 
бетона // Строительные материалы. 2008. №3. С. 38-41. 
190. Nguyễn Tiến Đích, Cao Duy Tiến, Nguyễn Đức Thăng. Sử dụng năng lượng mặt trời kết hợp 
với dùng phụ gia để tăng nhanh quá trình đóng rắn của bê tông vào mùa đông // Viện Khoa học 
và Công nghệ Xây Dựng. Hà Nội. 1988. №1. Pp. 24-30. 
191. Nguyễn Tiến Đích, Nguyễn Đức Thăng. Bức xạ mặt trời và các biện pháp để tăng nhanh quá 
trình đóng rắn của bê tông // Tạp chí Xây dựng. 1984. №5. Pp. 14-17. 

---

152 
192. Методические рекомендации по применению торкрет-бетона в работах по 
проектированию строительства новых и реконструкции существующих дорожно-
траспортных и коммуникационных сооружений. М.: СТО 16216892-001-2008. 2008, 33 с. 
193. Tăng Văn Lâm. Nghiên cứu chế tạo bê tông hạt mịn chất lượng cao dùng làm bê tông phun 
trong các công trình ngầm và mỏ // Thông tin Công nghệ Mỏ. Số 2/2012. Pp. 19-24.
194. Thông báo giá Vật liệu Xây dựng của UBND thành phố Hà Nội tháng 04 - 2018, 752 p.

---

153 
ПРИЛОЖЕНИЕ А
– Акт внедрения результатов исследований в ОАО «Инвестиции и 
Строительство (АСВ A CHAU)» 

---

154 

---

155 

---

156 

---

157 

---

158 
ПРИЛОЖЕНИЕ Б 
– Акт об использовании мелкозернистой бетонной смеси разработанного 
состава для укрепления откосов котлована при строительстве высотного здания «Hinode City» в 
г. Ханой

---

159 

---

160 

---

161 
ПРИЛОЖЕНИЕ В 
– Список публикаций автора по теме диссертационной работы 
В рецензируемых изданиях ВАК РФ: 
1. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И. Исследование прочности сцепления нового бетонного слоя 
с поверхностью старого бетона // Вестник МГСУ, 2016, №4. C. 76 - 83. DOI: 10.22227/1997-
0935.2016.4.76-83.
2. Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Исследование ускоренным методом коррозионной 
стойкости стальной арматуры в зависимости от структуры мелкозернистого бетона // 
Промышленное и гражданское строительство, 2016, № 5. C. 26 - 30. 
3. Фам Дик Тханг, Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Применение мелкозернистого торкрет-
бетона для строительства туннелей метро // Вестник МГСУ, 2016, №.7. С. 81 – 90. DOI: 
10.22227/1997-0935.2016.7.81-90.
4. Булгаков Б.И., Танг Ван Лам. Применение метода проницаемости ионов хлора для 
исследования плотности структуры высококачественных мелкозернистых бетонов // 
Промышленное и гражданское строительство, 2016, №8. C. 46- 49.
5. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В. Исследование стойкости 
мелкозернистых бетонов к поверхностной эрозии в водной среде // Вестник МГСУ, 2017, том 
12, выпуск 1(100). C. 41- 45. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.1.41-45.
6. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А. Возможность 
использования зольных остатков для производства материалов строительного назначения во 
Вьетнаме 
// 
Вестник 
БГТУ 
им. 
В.Г. 
Шухова, 
2017, 
№6. 
C.6-12. 
DOI: 
10.12737/article_5926a059214ca0.89600468.
7. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В., Ларсен О.А. Нго Суан Хунг, Нгуен 
Дык Винь Куанг. Определение деформации мелкозернистого бетона в жидкой сульфатной 
среде // Промышленное и гражданское строительство, 2017, №8. C. 82 - 86. 
8. Танг Ван Лам, Булгаков Б.И., Александрова О.В. Математическое моделирование 
влияния сырьевых компонентов на прочность высококачественного мелкозернистого бетона 
при сжатии // Вестник МГСУ, 2017, том 12, выпуск 9(108). C. 999-1009. DOI: 10.22227/1997-
0935.2017.9.999-1009.
Публикации в зарубежных изданиях, индексируемых базой цитирования SCOPUS: 
9. Tang Van, L., Bulgakov, B., Bazhenova, S., Aleksandrova, O., Pham Ngoc, A., Vu Dinh, T. 
Effect of Rice Husk Ash and Fly Ash on the Workability of Concrete Mixture in the High-Rise 
Construction. E3S Web of Conferences. 2018. 33, 02029. DOI: 10.1051/e3sconf/20183302029.
10. Tang Van, L., Bulgakov, B., Aleksandrova, O., Larsen, O., Pham Ngoc, A. Effect of Rice 
Husk Ash and Fly Ash on the Compressive Strength of High Performance Concrete. E3S Web of 
Conferences. 2018. 33, 02030. DOI: 10.1051/e3sconf/20183302030.

---

162 
11. Tang Van, L., Ngo Xuan, H., Vu Kim, D., Bulgakov, B., Aleksandrova, O. Effect of 
Complex Organo-Mineral Modifier on the Properties of Corrosion-Resistant Concrete. MATEC Web 
of Conferences. 2019. 251, 01005. DOI: 10.1051/matecconf/201825101005.
Статьи, опубликованные в других научных журналах и изданиях: 
12. Dao Viet Doan, Tang Van Lam. Technological parameters and selection of test methods for 
shotcrete strength to keep tunnels. Mining Industry Journal, 2017. No.1. Pp. 24-28 (Vietnam). 
В сборниках трудов международных конференций: 
13. Танг Ван Лам, Дам Хыу Хынг, Фан Тхань Шон, Булгаков Б.И. Возможность 
применения высококачественного мелкозернистого торкрет-бетона для строительства метро // 
Сборник материалов XIX Международной межвузовской научно-практической конференции 
студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых «Строительство – формирование среды 
жизнедеятельности». 27-29 апреля 2016 г., Москва. 2016. C. 909-912. 
Публикации результатам исследований на других конференциях: 
14. Tang Van Lam, Dao Viet Doan, Ngo Xuan Hung. Research and assessment solid structural 
fine-grained high performance concrete for underground work according accelerating method // 
Collection of scientific works the 50th anniversary of the establishment of Department “Construction 
of Underground and Mining”. The publisher of Natural Sciences and Technology. Hanoi, October 10-
13, 2016. Pp. 198-205 (Vietnam). 
15. Tang Van Lam, Pham Hai Ha. Research anti-corrosion on reinforced of high performance 
fine-grained concrete by accelerated method NT Build 356 // International Conferences on Earth 
Science and Sustainable Georesources Development. Session: Advances in Mining and Tunneling 
(ICAMT 2016) Hanoi, November 12-15, 2016. Pp. 490-494 (Vietnam). 

---

Document Outline

• Bia luan.pdf (p.1)
• 27.pdf (p.2-162)