Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

Q n
= ^ I l / a — 
Gtci( h
— 
h )
= 0,324-2234- Юэ —
— 1,09-4190-0,848 (133,6— 116,3) — 657000 Вт.
Количество теплоты, которое даст вторичный пар I корпуса при конденса­
ции, составляет 
W jrt =
643 000 Вт. Расхождение прихода и расхода теплоты 
в тепловом балансе II корпуса меньше 1 
%.
Расход теплоты в III корпусе:
Qiii =
w
1
Ц
/ 3
— 
G
2
P
2
(к
— /3) ==
= 0,351-2357-103 — 0,77-4190-0,784(116,3 — 82,7) = 7 4 3 0 0 0 Вт.
Вторичный пар II корпуса дает теплоты при конденсации (приход теплоты 
в III корпусе):
W n r2
= 0,324-2234-10» = 724 ООО Вт.
10. Расход греющего пара в I корпусе:
643 000
2 141•103
= 0,3 кг/с.
Удельный расход пара:
d =
Gr. 
n/W
= 0,3/0,97 = 0,31 кг/кг.
11. Распределение полезной разности температур по корпусам.
Распределение полезной разности температур по корпусам сделаем в двух 
вариантах: из условия равной площади поверхности и из условия (минимальной 
общей площади поверхности корпусов, т. е. пропорционально 
Q/К
и пропор­
ционально 
V Q/f
С.
Найдем факторы пропорциональности:
Отношение 
у
 
103
1 к°рпус 
* * £ *
= 378 
615
657 000 
вД/, 
01С
11 
* 
990 
= 6 6 4
815
Ш
# 
743 000 д 128Q 
1Ш
оси

---

Вариант равной площади 
поверхности корпусов
АЛ
5 0 ,2 1 -3 7 8 _
0
1 
2322
174
Вариант минимальной общей 
площади поверхности корпусов
^
™
^
12,„57
Е Д/пол - 50.21 К
£ Д^пол = 50,21 К
12. Определение площади поверхности нагрева:
Вариант равной площади 
поверхности корпусов
- _
643 ООО 
_
1 
1700.8,174 
’
Вариант минимальной общей 
площади поверхности корпусов
F -
 
6 4 3 0 0 0
_ OI о 7
1 
1700-12,057 
, 6 /
657 000 
^2
ППЛ 
1
л
осо 
46,22
Fs =
990-14,358
743 000 
580-27,682
= 46,28
S
F ~
138,8 ма
с —
000 _ .« gn
а _ 9 9 0 -1 5 ,9 7 8 ” 4 '
580-22,174
2
F
= 130,7 м*
Следовательно, при равных площадях поверхностей корпусов общая пло­
щадь поверхности нагрева больше лишь на 6 
% .
Принимаем поэтому вариант равной площади поверхности корпусов, обес­
печивающей однотипность оборудования.
Проверим температуру вторичного пара и давление по корпусам:
Корпус
Температура кппеиия, "С 
*кнп = *Р п “ д , пол
Температура 
конденсации 
вторичного пара. eG
*0
=
*нпа ~~
2 Д*пот
Давление
Рабе*
кгс/см*
I
143,0— 10,1 = 132,9
132,9 — 3,59 = 129,3
2,7
II
129,3— 1 7 ,6 = 111,7
111,7 — 4 ,9 6 = 106,7
1,31
Ш
106,7 — 33,4 = 73,3
7 3 ,3 — 13,32 = 60
0,2
После этого необходимо, исходя из найденных площадей поверхностей кор­
пусов, произвести уточненный расчет установки, в котором учесть потери теп­
лоты в окружающую среду и несколько изменившееся распределение температур 
в давлений по корпусам.

---

Г л а в а
6
О С Н О В Ы М А С С О П Е Р Е Д А Ч И . 
А Б С О Р Б Ц И Я
ОСНОВНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
1. Способы вы раж ения состава фаз двухкомпонентных систем 
' 
ж идкость — газ (пар) представлены в табл. 6.1.
Ф ормулы д л я пересчета концентраций (в жидкой фазе) даны 
;
в табл. 6.2. Д л я газовой (паровой) фазы справедливы те ж е соот- 
|
нош ения, но с зам еной обозначений * на