Повышение надежности и долговечности машин и механизмов 1 федеральное государственное бюджетное

Проблемы износа в машинах и механизмах 
________________________________________________________________________________ 
373 
5) увеличение скорости резания при сверлении положительно влияет на про-
цесс уменьшения уводов, поэтому при глубоком сверлении целесообразно работать с 
большими скоростями и малыми подачами; увеличение подачи (нагрузки на инстру-
мент) не сказывается положительно на сокращения величины уводов при сверлении; 
6) при сверлении отверстий малого диаметра целесообразно использовать схе-
му с постоянным вылетом сверла на протяжении всего процесса сверления; эта схема 
оптимизирует процесс на получение уменьшенных уводов; 
7) наименьшие уводы соответствуют процессу сверления жестким инструмен-
том со схемой определенного базирования с минимальной возможностью поперечных 
колебаний и вибраций; в инструменте расстояние от калибрующей вершины резца до 
передних концов направляющих должно быть возможно минимальным; 
8) для ведения процесса глубокого сверления следует использовать оборудова-
ние, отвечающее всем установленным требованиям по точности, жесткости и харак-
теристикам насосной системы, обеспечивающей надежную подачу СОЖ в зону реза-
ния и надежное удаление стружки. 
Конструкции и геометрические параметры инструментов (сверл) для сверления 
глубоких отверстий выбираются в зависимости от материала обрабатываемой детали. 
Сверление деталей из теплостойких сталей (I группы классификации), хромистых не-
ржавеющих сталей (П группы) с о
в
<10
9
Н/м
2
и хромоникелевых нержавеющих сталей 
(III группы) производится стандартными сверлами из быстрорежущей стали Р9К5, 
Р6М5 с укороченной рабочей частью (до десяти диаметров). 
Для сверления деталей из жаропрочных сталей (IV группы классификации), 
жаропрочных деформируемых сплавов (V группы) с с
в
<1,2-10
9 
Н/м
2
, нержавеющих 
сталей (II группы) с о
е
>10
9
Н/м
2
и титановых сплавов с а
8
<1,Ы0
9
Н/м
2
используются 
специальные сверла повышенной жесткости, изготовленные из быстрорежущей стали 
Р9К5, Р9М4К8, Р10К5Ф5 или из других быстрорежущих сталей повышенной тепло-
стойкости. Твердость рабочей части сверл диаметром до 5 мм, изготовленных из ста-
лей РЭК5, Р10К5Ф5 - HRC 61...64, из стали Р9М4К8 - HRC 63...65; твердость рабочей 
части сверл диаметром более 5 мм, изготовленных из сталей Р9К5 и Р10К5Ф5 - HRC 
63...65, из стали Р9М4К8 - HRC 65...68. 
Длина рабочей части сверл должна быть не более шести-восьми диаметров. 
Толщина сердцевины сверл диаметром до 5 мм должна быть не менее 0,4Д сверл 
диаметром 6... 10 мм - 0,3Д сверл диаметром более 10 мм - не менее 0,25
D.
Угол 
наклона винтовой канавки к оси сверла должен быть 30. ..35°, обратная конусность - в 
пределах 0,1. ..0,15 мм на 100 мм длины. Ширину и высоту ленточек следует выпол-
нять возможно меньшими, особенно у сверл для обработки деталей из титановых 
сплавов; угол при вершине сверла 140°, задний угол 12°, передний угол (примерно 
10°) образуется в результате подточки перемычки до 
а
= 0,Ш. 
Сверла из твердого сплава должны иметь передний угол 0°, задний угол 12°, 
угол при вершине 140°; перемычка должна быть подточена до 0, Ш; длина рабочей 
части должна быть не более шести диаметров. При сверлении сквозных отверстий це-
лесообразно применять сверла с двойной заточкой. 

---

НАДЕЖНОСТЬ И ДОЛГОВЕЧНОСТЬ МАШИН И МЕХАНИЗМОВ 
________________________________________________________________________________ 
374