Microsoft Word 2016-2-пожарка doc

Рис. 2. Зависимость структурной вязкости бе-
тонной смеси от доли песка в смеси заполнителей. 
В первой зоне, на снижение структурной 
вязкости влияет, главным образом, раздвижка 
зерен крупного заполнителя растворной со-
ставляющей, что резко снижает эффект «стес-
ненного потока». В третьей зоне наблюдается 
увеличения структурной вязкости благодаря 
опережающему возрастанию суммарной по-

---

 
Проблемы архитектуры и строительства 
2016, №2 
90 
верхности зерен заполнителя, и, как следствие,
уменьшению толщины обмазки заполнителя 
цементным тестом. Вторая зона характеризу-
ется тем, что крупный заполнитель оказывает
незначительное влияние на стеснение потока, а 
возрастание суммарной поверхности еще не 
отражается на структурной вязкости бетонной 
смеси. Следовательно, такой подход позволил 
впервые определить рациональную область 
существования малощебеночного бетона, ха-
рактеризующегося пониженной структурной 
вязкостью. 
На основе вероятностно статистической 
обработки результатов исследования реологи-
ческих свойств бетонных смесей, была уста-
новлена связь между формуемостью, оцени-
ваемой временем истечения бетонной смеси 
через калиброванное отверстие в приборе и 
осадкой конуса или жесткостью смеси (рис. 3). 
Рис.3. Связь между формуемостью t и подвиж-
ностью или жесткостью для обычной (1) и малоще-
беночной (2) смеси. 
Эта зависимость показала, что обычные бе-
тонные и малощебеночные смеси имеют (при 
одинаковой удобоукладываемости) различную 
формуемость. 
Свойства мало щебеночных смесей изучали 
методом математического планирования экс-
перимента. В качестве факторов варьирования 
были приняты Ц/В=1,2…2; расход цемента 
Ц=240…480 кг/м
3
и доля песка в смеси запол-
нителей r = 0.5…0.7. Выходными параметрами 
были осадка конуса и жесткость бетонных 
смесей, прочность на сжатие. 
Уравнение осадки конуса: 
O.К = 0,516+ 0,263 Ц + 14,787 Ц/В –
– 113,936 r -1,846 * 10
-4
* Ц 
2
– 15,81 Ц/В
2 
– 
– 48,711 r
2
– 0,0043 Ц * Ц/В+0,2686 Ц r + 
+ 3,608 Ц/В r. 
 
Уравнение жесткости: 
Ж = 84,632–0,226Ц – 35,426-Ц/В –134,257r –
– 8,306.10 – 4Ц2+4,084 Ц/В2 + 62,379 r2 + 
+ 0,209 Ц.Ц/В + 0,349Цr + 17.154 Ц/Вr. 
Уравнение прочности: 
R = 104.4 + 0,088Ц – 27,165 Ц/В –340,66 r – 
– 4,186.10
-4
Ц
2 
+ 19,843 Ц/В
2
+ 294,456r
2
– 
–0.0315 Ц * Ц/В - 0,0425 Ц r+3.355 Ц / В r. 
Эти многофакторные модели использовали 
при оптимизации состава малощебеночного 
бетона при опытнопромышленном изготовле-
нии ригелей. Технико-экономический расчет 
показал эффективность использования такого 
материала в сборном железобетоне, обуслов-
ленную учетом реологических особенностей 
бетонных смесей и снижения их стоимости 
при умеренном расходе цемента на 0,64 р/м
3
.