Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

 
о , ю з
„ 
,
ю ”
0,78Ы*
“ 0,785.0,09й “
’ М/С‘
К ритерий Рейнольдса, определяемый по диаметру трубопро­
вода:
wdp
16,2.0,09-1,09 
R e = — i r - = - ' o;oi96-io-- 
= 8100°-
Динамический коэффициент вязкости воздуха ц = 0,0196 X 
X 10“8 Па*с определен по рис. VI.
П роверяем принятое значение 
а .
По табл. X V д л я
т =
0,3 
и Re = 81 000 находим 
а
= 0,637, что практически совпадает 
с принятым значением.
Определяем коэффициент трения. По табл. X II средняя шеро­
ховатость стальных труб с незначительной коррозией 
е
= 0,2 мм. 
По рис. 1.5 д ля 
die =
90/0,2 = 4 5 0 и Re = 81 000 находим Л «
» 0,025.
Коэффициенты местных сопротивлений, взяты е из табл. X I I I , 
сводим в табличку:
В ид со п р о т и в л е в в я
Вход воздуха в трубопровод (труба с закругленными краями) 
0,2
Диафрагма (от = 0,3) 
18,2
Задвижка (£ = 0,5) 
2*0,5 = 1,0
Отвод (при ф = 90° и 
R0/d =
3 00/90= 3,3):
£ = ЛВ « 1 .0 ,1 3 = 0,13 
4*0,13 = 0,52
19,92 » 20
Общее гидравлическое сопротивление трубопровода (сети)! 
Ьр
-
(
! + ■
~ Г
+
т )
+ ЛРвоп =
в 1,09^16,2а 
^ + 0,025-70 
+ 3 5 .9(81 = 6 0 3 0 Па.

---

Р п с , 1,17 ( к п р и м ер у 1 .2 8 ).
К . п. д. вентилятора!
V & P
_
0,103-6030
Лвепт — ЮООгьЛГ 
1000*0,95* 1,35 
и 0,48.
Пример 1.28. Ж идкость, имею­
щ ая плотность 1200 кг/м® и дина­
мический коэффициент вязкости 
2 мПа*с, из бака с постоянным 
уровнем / самотеком поступает в 
реактор 
2
(рис. 
1.17). 
Опреде­
лить, какое максимальное количество жидкости (при полностью 
открытом кране) может поступать из б ака d реактор. Уровень 
ж идкости в б аке находится на б м выше ввода жидкости в реактор. 
Трубопровод выполнен из алюминиевых труб с внутренним диа­
метром 50 мм. Общ ая длина трубопровода, вклю чая местные 
сопротивления, 16,4 м. Н а трубопроводе имеются три колена 
и кран . В б аке и реакторе давление атмосферное.
Р е ш е н и е . Напиш ем уравнение Бернулли д л я установив­
шегося потока ж идкости, в зяв первое сечение по уровню жидкости 
в б аке, а второе — по концу трубопровода на выходе потока 
в реактор!
р2
т
Т ак к а к
— р 2
и ш* <
wz,
то
z i
— 3 i —
tjg " - г « п о т —
+ % р + % . о
или
Я(» = - ^ (
1
+
1
-
3
- + К ) *
(а)
Напор 
H p g
расходуется на все гидравлические сопротивления 
трубопровода.
В 
последнем 
уравнении 
две 
неизвестные 
величины: 
ад
и 
X.
Реш ение может быть найдено путем последовательных при­
ближ ений.
По табл. X II д ля алюминиевых технически гладких труб 
принимаем ш ероховатость 
е
=
0,06 мм. Тогда 
d ie =
50/0,06 
=
= 840. Зададим ся (с последующей проверкой) величиной 
%
=
=
0
,
022
.

---

Коэффициенты местных сопротивлений, взяты е и з табл. X I I I , 
сводим в табличку:
Вид сопротивления
2 *
Вход жидкости в трубопровод
0,5
Кран
2,0
Колено (£ — 1,1)
3 - 1 , 1 = 3,3
5,8
Исходное уравнение (а) принимает вид: 
1200а»а Л , 
0,022-16,4
6-1200.9,81
+ 6 ,8 ),
2 
Ч 1 
0,05
откуда