Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

X
— коэффициент сопротивления при прохождении газа через слой на­
садки, безразмерный; 
И
— высота слоя насадки, ы; ^ — эквивалентный диа­
метр, м; 
wr
— скорость газа в своббдн<й
1
сечении насадки (действительная), м/с; 
р — плотность газа, кг/м3.
Эквивалентный диаметр можно вы разить через х ар ак тер и ­
стики насадки — свободный объем 
VCB
мэ/м® (численно равны й 
свободному сечению в м
2
/м2) и удельную поверхность 
с
м*/м*;
d3 = 4f/TI = 4VCBf
(1.56)
Д ействительная скорость газа шг св язан а с фиктивной ско­
ростью 
w
(отнесенной к полному поперечному сечению ап п арата) 
зависимостью:
По данным Н . М. Жаворонкова» д л я неупорядоченной насадки 
и з колец (навалом):
где Rer = юг dgp/ц = 4юр/(оц).
Р асчет гидравлического сопротивления орошаемых насадок 
более сложен — см. формулы и граф ики, приведенные в [
6 . 1
н 6 .3 ].
27. 
Гидравлическое сопротивление тарельчаты х 
колонных 
аппаратов.
Сопротивление барботажной тарелки 
А р
рассчитываю т как 
сумму трех слагаемых:
(1.55)
юг = w/V
св.
(1.57)
при Rer < 4 0 5\.= 140/ReP; 
при Rep> 40 Л = 16/Re®*2.
(1.58)
(1.59)
Д р — APcys "f* 
&Ра
4 " ДРгя{»
в Применяется также формула
i
*= 3m/Re0'2,
где 
т
— число рядов труб в направленны движения потока.

---

Р и с . 1 .7 . Схем а к о л п ач ко во й та р ел к и .
где 
w0
— скорость/газа в прорезях колпачка или в отверстиях тарелки, м/с;
Сопротивление, 
вызываемое силами поверхностного натя' 
ж е н и ^
/Здесь 
а
— поверхностное натяжение, Н/м; dg — эквивалентный диаметр 
отверстия, м. Д ля колпачковых тарелок 
d3
= 4//П (/ — площадь свободного 
селения прорези, Л — периметр прорези), для снтчатых и дырчатых проваль­
ных тарелок 
d3
равен диаметру отверстия, а для решетчатых провальных та- 
к л о к — удвоенной ширине щели..
(
Сопротивление газож идкостного слоя (при тех скоростях газа, 
которы е применяю тся в Тарельчаты х массообменных колоннах — 
см. гл. 6 и 7): 
f
а) на колпачковой тарелке
где 
g
— ускорение свободного падения, м/с2; 
k
—- относительная плотность газо­
жидкостного слоя (пены) [при расчетах принимают приближенно 
k
= 0 ,5 ] ;
р„{ — плотность жидкости, кг/м3; / — расстояние от верхнего края прорезей 
до сливного порога, м (рис. 1.7); 
е
— высота прорези; м; Aft — высота уровня 
жидкости над сливным порогом, м;
б) на ситчатой тарелке
где 
h a
— высота сливного порога, м (см. рис. 7.18).
В еличина Д
h
определяется по ф ормуле истечения через водо­
слив-с учетом плотности пены:
где Уш — объемный расход жидкости, м
3
/с; П — периметр слива, м; 
к
= 0,6 
(см. выше).
ДРгж — 1 >3^‘Рж (^и + Aft),
(1.64)
»
(1.65)

---

Пример 1.1 . Относительный удельный вес нефти 0,89. Опреде­
лить плотность нефти в СИ и в системе МКГСС.
Р е ш е н и е .
1) СИ. Согласно уравнению (1.2), Л = р /р в== 
=
y
/Y
b
> поэтому
Дрв ==0,89-1000 = 890 кг/м3.
2) М К ГСО
= Д-ув = 0,да • 1000 = 890 кгс/м3.
По уравнению (1Л)
р =
y f g
= 890/9,81 = 90,6 кгс •