И переработанное

т= =
2k (0,71 + 1,)
^
<3 -4 )
Если одна из соединяемых деталей асимметрична, расчет прочности 
производят с учетом доли н агрузки , воспринимаемой каждым шагом. 
Пример — к листу приварен уголок (рис. 3.8). Равнодействую щ ая 
н агрузка 
Р
проходит через центр тяж ести уголка и распределяется
^ T t n t f r n f
а2 Ь2
1
 
■ 
1
г
г
чж шиж п
7
1*50 к
т
Рис. 3.6
73

---

по швам обратно пропорционально плечам 
et
и 
е„.
Соблюдая' условие 
равнопрочности, швы выполняю т с различной длиной так, чтобы
^
1
/^
2
= ^
2
/^
1
- 
(3.5)
При этом н апряж ения в обоих ш вах равны
Р
т =
Lt'].
(3.6)
Если соединение нагруж ено моментом (рис. 3.9), то н ап ряж ени я от 
момента распределяю тся по длине шва неравномерно, а их н ап рав­
ление различно — рис. 3.9, 
а
(н ап ря­
ж ения 
пропорциональны 
радиусам 
и перпендикулярны к ним). Н еравно-
l,=(lO-r25)S
ЧШШЧЧРИППГ
Р
ис
. 3.7
Р и с . 
3.8
мерность распределения напряж ений тем больше, чем больше длина 
шва в отношении к ширине полосы 
Ь.
В общем случае макси­
мальные н ап ряж ени я на концах шва можно определить по формуле 
кручения
r = M / W p,
где 
W v
— полярный момент сопротивления, который подсчитывают 
д ля сечения швов в плоскости разруш ения (см., например, рис. 3.15).
Д л я сравнительно коротких швов (/ <
b
), распространенны х 
в практике, применяют приближенный расчет по формуле
М
" . М .
(3.7)
0,7 
klb
При выводе формулы условно полагаю т, что н ап ряж ени я н а­
правлены вдоль швов и распределены по длине швов равномерно