Узбекистан академия наук республики узбекистан

Рис. 2. Изменения спектров молекул воды. 
Часть спектра на рис. 2, соответствующая интервалу 



5-8 мкм, показывает 
естественную ширину сильного резонансного поглощения, соответствующую 6,1 мкм в 
таблице. Также можно видеть, что длина волны, соответствующая 17 мкм, соответствует 
вращению типа 3 на чертеже, 21 мкм - типу 2 и 34 мкм - вращательному движению типа 1.
Лабораторная форма инфракрасной сушилки на основе функциональной керамики: 
длина 7500 мм, высота 2800 мм, ширина (ширина) 1520 мм, температура сушки 45-55 0С, 
потребляемая мощность 80 кВт·ч [5]. 
Таблица 2 
Эффективность функционального инфракрасного сушильного шкафа 
на керамической основе (ИК-инфракрасная сушилка, обычная сушилка ТР)
№ 
Фрукты и 
овощи 
Темпер. 
сушки 
(
0
С) 
Влаж- 
ность
(%) 
Конечная 
влажность 
(%) 
Снижение 
влажности 
(%) 
Время 
сушки 
(час.) 
Начальные параметры
ИК 
ТР 
ИК 
ТР 
ИК 
ТР 
1 
Лук
55-60 
94.66 
9.22 
9.38 
85.44 
85.28 
4.12 
9.08 
2 
Укроп
55-60 
92.01 
10.81 
11.17 
81.19 
84.94 
3.03 
7.25 
3 
Желтый 
перец 
60-65 
82.20 
8.11 
8.25 
74.09 
73.95 
6.06 
9.12 
4 
Помидоры
60-65 
93.84 
9.75 
10.14 
84.09 
83.70 
6.20 
14.03 
5 
Картофель 
60-65 
78.28 
10.42 
11.05 
67.86 
67.23 
5.00 
9.40 
6 
Морковь
60-65 
87.84 
8.72 
9.25 
79.12 
78.59 
6.20 
14.10 
7 
Ананас
60-65 
84.61 
8.72 
9.25 
79.12 
78.59 
6.03 
10.12 
1-7 соответственно местонахождение продукта 

---

22 
 
1-7 соответственно местонахождение продукта 
В заключение следует отметить стабильность температуры при сушке 
сельскохозяйственных продуктов под воздействием инфракрасного излучения на основе 
функциональной керамики, равномерное поглощение излучения на поверхности продукта, 
отсутствие механических повреждений продукта и воздействия на окружающую среду, 
отсутствие потребления натурального топлива и при этом желательно использовать это с 
учетом. 
Список литературы. 
1. Р.Х. Рахимов, Н.Н. Тихонова “Керамические материалы и их применение”, 
Тошкент, 2002 г.
2. Р.Х. Рахимов, В.П. Ермаков, “Ключ к здоровью или функциональная керамика - 
что эта такое ?”, Фарғона., 2007 й.
3. Кл.Э. Суорц. “Обыкновенная физика, необыкновенных явлений”, 1т.,“Наука”, 
Москва, 1986 г.
4. Г. Герцберг, “Колебательные и вращательные спектры многоатомных молекул”, 
Москва, 1969 г., с. 515.
5. G’. Rakhmatov “Installation of the IR dryer of raw cotton” European science review. № 
5-6. 2016. p. 185-186. 
ПОВЫШЕНИЕ ЭКОНОМИЧНОСТИ РАБОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ 
РЕГУЛИРОВАНИЕМ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТРАНСФОРМАЦИИ 
ТРАНСФОРМАТОРОВ 
 
1
Гайибов Т.Ш., 
2
Абдурашидов Д.Ш., 
2
Элмуродов А.А.
 
1
Ташкентский государственный технический университет 
2
Каршинский инженерно-экономический институт 
 
Экономичность режимов работ электрических сетей определяются уровнем 
суммарных потерь активной энергии и мощности в них при выполненных режимных и 
технологических ограничениях. Поэтому при планировании их режимов на некоторый 
период для каждого интервала времени определяются оптимальные значения 
регулируемых параметров, в частности коэффициентов трансформаций регулируемых 
контурных трансформаторов, которые поддерживаются в процессе оперативного 
управления. Ввиду сложности решаемой математической задачи до настоящего времени 
отсутствует эффективный алгоритм определения оптимальных коэффициентов 
трансформации, одинаково пригодных для всех случаев. В данной работе приводится 
эффективный алгоритм повышения экономичности работ замкнутых электрических 
сетей за счет оптимизации коэффициентов трансформации регулируемых контурных 
трансформаторов. Даны результаты исследования его эффективности.

---

23 
Повышение экономичности работ электрических сетей выбором оптимальных 
значений регулируемых параметров осуществляется за счет минимизации потерь активной 
мощности в них. Оно может осуществляться кроме оптимизации реактивной мощности 
регулируемых источников также обеспечением оптимального распределения потоков 
мощностей в замкнутых сетях. 
Известно, что регулирование потоков мощностей в замкнутых сетях можно 
осуществит путём простого размыкания контура или созданием дополнительных 
контурных ЭДС. 
Размыкание контура с целью обеспечения минимальных потерь активной мощности 
предусматривает предварительного расчета оптимального распределения в нем потока 
мощности. По результатам такого расчета определяется в контуре место, где поток 
мощности наименьший, и затем осуществляется размыкание контура в этой точке. Заметим, 
что данный способ минимизации потерь является, приближенным. Т.к. в точке, где поток 
мощности до размыкания контура был наименьшим, после размыкания становится равным 
нулю и соответственно во всех ветвях потоки мощностей на некоторую величину 
отличаются от их оптимальных значений. Несмотря на это, такой способ обеспечения 
минимальных потерь в замкнутых электрических сетях является самым простым и легко 
может применяться с минимальными затратами.
Создание дополнительных контурных ЭДС для регулирования потоков мощностей 
может быть достигнуто путем компенсации реактивных сопротивлений сетей или 
изменением коэффициента трансформации контурного трансформатора.
Таким образом, все методы минимизации потерь в замкнутых электрических сетях, 
независимо от используемого метода, предусматривают определения сначала оптимальных 
потоков мощностей в них. 
Самый простой алгоритм основан на то, что в замкнутых однородных сетях 
естественное распределение потоков мощностей соответствует и удовлетворяет условию 
минимума потерь в них [1, 2]. В соответствии с этим фактором алгоритм позволяет 
определить оптимальные коэффициенты трансформации контурных трансформаторов, 
обеспечивающих минимальные потери в электрических сетях за счет соответствующего 
распределения потоков мощностей в них. Расчет по этому алгоритму выполняется в двух 
этапах. На первом этапе производится расчет установившегося режима электрической сети 
использованием только активных сопротивлений её элементов (
R
-схемы). Затем, 
размыкаются замкнутые контуры в местах подключения регулируемых трансформаторов и 
к их концам 
p
и 
q
прикладываются токи 
I
pq
и 

I
pq
, вычисленные на первом этапе по 
R
-
схеме. При этом появляются новые узлы по числу размыкаемых контуров. Перенося далее 
токораспределение к разомкнутой схеме сети уже с учетом полных сопротивлений ее 
элементов, выполняем второй этап расчета, где вновь рассчитываем установившийся 
режим. Полученные в результате отношения напряжений 
q
p
U
/
U


узлов 
p
и 
q
на этом 
этапе 
являются 
оптимальными 
коэффициентами 
трансформации 
контурных 
трансформаторов. 
При задании в узлах электрической сети мощностей такой расчет осуществляется 
сначала при узловых токах, определяемых при начальных значениях напряжений узлов. В 
таком случае, полученные коэффициенты трансформации являются значениями в первом 
приближении для соответствующих идеальных трансформаторов. Таким образом, 
несмотря на простату, данный алгоритм требует выполнения многократного расчета 
установившегося режима электрической сети. Кроме того, сходимость итеративного 
процесса при расчете режима на первом этапе по такому алгоритму для протяженных 
сложно-замкнутых электрических сетей может сильно ухудшатся или расходится. Поэтому, 
в общем случае, особенно в условиях задания в узлах электрической сети мощностей, 
целесообразно использование алгоритмов определения оптимальных коэффициентов 
трансформаций регулируемых трансформаторов на основе расчетов по полной схеме. В 
данной работе описан алгоритм определения оптимальных коэффициентов трансформаций 

---

24 
регулируемых контурных трансформаторов, обеспечивающих экономичные режимы 
электрических сетей при минимальных потерях. Приводится также результаты 
исследования эффективности этого алгоритма. 
Математически задача представляется в следующем виде: 
минимизировать функцию суммарных потерь в электрических сетях, 
представляемой как сумма мощностей всех узлов 
min
P
P
n
i
J
j
ij
n
i
i
i








1
1

(1) 
с учетом ограничений по балансу активной и реактивной мощностей узлов 
0




i
i
i
P
P
W
,
Н
Г
i


; 
(2) 
0




i
i
i
Q
Q
W
,
Н
Г
i


1
, 
(3) 
по минимальной и максимальной возможной активной мощности балансирующей станции 
max
б
i
min
б
P
P
P


;
(4) 
по минимальным и максимальным возможным значениям напряжений всех узлов и 
составляющих комплексных (в общем случае) коэффициентов трансформаций 
регулируемых контурных трансформаторов
max
i
i
min
i
U
U
U


,
Н
Г
i


; 
(6) 







max
l
l
min
l
max
l
l
min
l
"
K
"
K
"
K
'
K
'
K
'
K
,
T
l

, 
(7)
где 
n- 
число узлов в электрической сети (с балансирующим узлом); 
J
i
- множества узлов, 
имеющие прямые связи с узлом 
i 
; 
 Г, Н
– множество генерирующих и нагрузочных узлов в 
электрической сети (кроме балансирующего), соответственно; 
Т
– множество ветвей с 
регулируемыми трансформаторами;
i
P
и 
i
Q
– заданные активная и реактивная мощности 
i- 
го узла;
i
i
"
W
,
'
W
- функции небалансов активной и реактивной мощностей 
i
-го узла; 
max
i
min
i
U
,
U
– минимальные и максимальные допустимые значения напряжения 
i
-го узла; 
max
l
min
l
max
l
min
l
"
K
,
"
K
,
'
K
,
'
K
– минимальные и максимальные допустимые значения 
вещественной и мнимой составляющих комплексного коэффициента трансформации 
регулируемого трансформатора в 
l
-й ветви. 
Ветвь электрической сети, соединяющая узлы
p 
и 
q
(ветвь 
p-q
) с регулируемым 
трансформатором, имеющим в общем случае комплексный коэффициент трансформации, 
представляется как на рисунке, где 
pq
Y
- продольная проводимость трансформаторной 
ветви. Потери в сердечнике трансформатора учитывается через поперечную проводимость 
(или соответствующую нагрузку) в узле 
p
(рис. 1).