Mundarija kirish пт-60/75-130 turbo agregatning issiqlik sxemasini xisoblash asoslari issiqlik sxemasi xisobi 3

2. Issiqlik sxemasi xisobi
2.1. XISOB UCHUN BOSHLANG`ICH MA`LUMOTLAR
Turbinaning quvvati N=60 МВт, boshlang`ich parametrlari Р<sub>0</sub>=12,75 МПа, t<sub>0</sub>=555 °C, kondensatordagi bosim Р<sub>к</sub>=4 кПа, Turboagregat nominal teplofikatsion rejimda ishlaydi.
.2Bug` kengayish jarayonida h-s diagrammasini qurush .
Qizdirish otboridagi bosimni aniqlash uchun 150/70 teplo set ni grafikini tanlab olamiz.
Xisoblash uchun nuqtasini olamiz. Вunda obratniy set temperaturasi .
Tizimli qizdirgichlardagi temperaturani xisoblaymiz:
,
Bu yerda – turboagregat orqali qoplangan teplofikatsion nagruzka;
– to`g`ri tizim temperaturasi;
– обратной tizim temperaturasi.

Qizitgichlardagi to`yingan bug` temperaturasi:
–temperatura napori;
tizim qizitgichlaridagi to`yinish temperaturasi.
Suvning suv bug`ining termodinamik xususiyati jadvalidan to`yinish bosimini topamiz:
;
Otbordagi bosimni formuladan aniqlaymiz:
, где .
;
Bosimni aniqlaymiz Р<sub>5</sub>:
Turbina otborlaridagi bug`ning bosimini jadvallar asosida tanlab olamiz.
jadval. 2.1.

Отбор	Р, МПа
I	4.41
II	2,55
III	1,27
IV	0,559
V	0,359
VI	0,176
VII	0,00588

Drossellanish va klapanlar boshqaruvi 4%, drosellanishning yuqotilishi klapanlardanЧСД 15% oldin, КПДdagi ichki munosabat: Drossellanish jarayonidagi yo`qotishlar qabul qilamiz, regulyatsiyalangan klapanlarda 4 %, ЧСД da klapanlardagi drossellanish yo`qotishlari 15%; ichki nisbiy FIK:ЧВД=0,8; ЧСД=0,82; ЧНД=0 (bug` drossellanadi).
Hisoblangan ma’lumotlarga qarab hs-diagrammada kattalashish protsessini tuzamiz
Xisoblangan ma`lumotlardan h-s diagrammasining kengayish jarayonini quramiz.
2
.3. Regeneratsiya tizimida bug` va suvning xolati jadvalini tuzush. Qizitgichlardagi bosimni aniqlaymiz
;
Bu yerda: — bug` uzatilayotgan otborlardagi bosim yo`qotilishi.
Qizitgichlardagi suv temperaturasi:
;
Bu yerda:
- napor temperaturasi, ПВДda 4°С, 2°С PBQda deb qabul qilamiz.
Suv bosimini qabul qilamiz, PBQ 1,5 МПа, ПВД da :
.
To`liq ishlatilmagan otborlar koeffitsienti:

Turbinadagi bug` xarajatini G<sub>т</sub>=1 deb qabul qilamiz. Bunda ЦВД stoporniy klapanlariga toza bug` uzatish G_o=G_т+G^пр_упл=1+0,02=1,02G_т. Bug` generatoridagi bug` yuklamasi G_пе=G_o+G_ут=1,02+0,0151,02=1,0353G_т. Toza suvning ishlatilish miqdori G_пв=G_пе+G_пр=1,0353+0,0051,0353=1,0405G_т .

2
.5 ПВД tizimining xisobi.


рис.2.2. ПВД xisobiy sxemasi.

2.2 tablitsadan topamiz:

h₁=3241 кДж/кг h₂₁^оп=1077 кДж/кг
h₂=3119 кДж/кг h₂₂^оп=939 кДж/кг
h₃=2981 кДж/кг h₂₃^оп=789 кДж/кг
h_j^ох = f (P_{под j}, t_{н j}+25)
h₁^ох=2879 кДж/кг
h₂^ох=2874 кДж/кг
h₃^ох=2848 кДж/кг
h_{др 1}= С_pt_др1=4,187228=954,6 кДж/кг _; t_др1=t^оп₂₂+10=218+10=228C
h_др2= С_pt_др2 =4,187194=812,3 кДж/кг _; t_др2= t^оп₂₃+10=184+10=194С
h_др3=h_п3=794 кДж/кг
Ta`minot nasoslaridagi suv entalpiyasining ko`tarilishi
кДж/кг.
ПВД 3 da suvning entalpiyasi, ta`minot nasoslari ishi bilan xisoblanganda
h<sub>13</sub>=h<sup>`</sup>_д+h_пн=670+19,87=689,9 кДж/кг.
ПВД 1 uchun issiqlik balansi:
_пв(h^оп₂₁-h^оп₂₂)=₁(h^ох₁-h_др1)_п
кДж/кг,
ПВД 2uchun issiqlik balansi:


_др=₁₊₂₊1/3_упл=0,0761+0,0633+1/30,02=0,1461
ПВД 3 uchun issiqlik balansi:


ОППda suv qizishini aniqlaymiz:

кДж/кг,
кДж/кг,
кДж/кг.
Qizitgichlardagi suvning entalpiyasini aniqlaymiz
кДж/кг.
кДж/кг.
кДж/кг.
Aniqlangan issiqlik balansini tuzamiz.
ПВД 1 uchun:
_пв(h₂₁-h₂₂)=₁(h₁-h_др1)_п
кДж/кг,
ПВД 2uchun:
_др=₁₊₂₊1/3_упл=0,0694+0,0609+1/30,02=0,1370
ПВД 3uchun:



2.6.To`xtovsiz purkovchi kengaytirgich xisobi.

ПТ turdagi turbinalar uchun 2 pog`onali sxema qo`llaniladi

рис.2.3. To`xtovsiz purkovchi kengaytirgich xisobi.

Kengaytirgichdagi bosim:

МПа.
Р_р dan topamiz: кДж/кг, кДж/кг.
Qozon qurulmasi barabanidagi bosim Р_бар=14 МПа topamiz h_пр=h^`_бар=1572,8 кДж/кг.
Kengaytirgich FIK qabul qilamiz _р=0,98.
Kengaytirgich issiqlik balansi:



Ikkinchi kengaytirgichni analogli xisoblaymiz:
Р_р dan topamiz: кДж/кг, кДж/кг.
bu yerda kengaytirgich bosimi:
МПа.
2.7.Atmosfera daeratorining xisobi.

Rasm2.4. Atmosfera daeratorining xisobiy sxemasi.

Material balansning tenglamasini tuzamiz:

G^В_1,2 +G_ВЫП =G_д^1,2 +G_ок +G_р2
Issiqlik balansning tenglamasi:

1,2 атm bosimda h_д^’1,2=439 кДж/кг.
h_д^’’1,2=2683 кДж/кг.
h_д^1,2=2688 кДж/кг.
h_ок=4,187t_ок=4,18780=334,96 кДж/кг.
h_р2^’’=2687 кДж/кг.
G_ок=0,5G_пр=0,5120=60 т/час.
G_ВЫП=0,002G_ок=0,00260=0,12 т/час.
G_р2=0,000355G_т
Qabul qilamiz:
G_д^1,2 =3,149-0,000355G_т т/час.
G^В_1,2=63,029 т/час.


2.8.Ta`minot suv daeratorining xisobi.
r
asm. 2.5. Ta`minot suv daeratorining xisobiy sxemasi.

Material balansning tenglamasini tuzamiz:

.
Issiqlik balansning tenglamasi:

Sistemali tenglamani yechib, quyidagini olamiz:
_ок =0,852
_д=-0,0007(bunda suv daeratorda umuman olganda qizimaydi, shuninh uchun yuqoridagi PBQ dan chiqqan suv temperaturasini pasaytiramiz, 151С dan 143С ga, unda h₂₄=602,37).
T
englamalar sistemasini qisoblaymiz:
_ок =0,84
_д=0,013.