Мирзо Улуғбек номидаги Самарқанд давлат

M_u=R_s·A_s·ζ·h₀₌280*308*0.97*370=33.4

5-жадвал

Стерженлар сони ва диаметри, мм	Кесим ишчи баланд-лиги h0, мм	Танланган арматура стержени-нинг кесим юзаси As, мм^2	ξ	ζ	Mu, кН·м	Қирқи-ладиган стержен-лар сони	Таянч ўқлари-дан назарий кесилиш жойигача бўлган масофа
							чап	ўнг
биринчи равоқ ( = 1750 мм)
А-300 222 218	370	1269	0.039	0.981	143.2	-	-	-
222	370	760	0.22	0.989	84.2	218
иккинчи равоқ ( =1750мм)
А-300 216 218	370	911	0.027	0.986	100.6	-
218	370	509	0.016	0.992	56.5	216
“В” таянчда (bsb=250 мм)
А-300 218 216 214	370	1219	0.29	0.857	128.4
218 216	370	911	0.20	0.899	94.2
216 214	370	710	0.15	0.92	73.2
“С” таянчда (bsb= 250 мм)
А-300 218 214 212	370	1047	0.20	0.899	117.6
218 214	370	817	0.16	0.92	88.6
Четки ва ўрта равоқлардаги синчларнинг юқори стержени (bsb= 250 мм)
212	370	308	0.07	0.97	33.4

Синфли арматуранинг анкерланиш узунлиги:

l_an=(ω_an·  +Δλ_an)·d=(0.7* 16=416мм
ω_i масофа ҳисоблаб топилади:
Биринчи равоқда:
ω₁= + 5d = мм > 20·22=440мм < l_an= 600 мм;
ω₂= + 5d = мм > 20·22=440мм < l_an= 600 мм;
“B” таянчдан чапда:
ω₃= + 5d = мм > 20·22=320мм < l_an= 600 мм
ω₄= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм
Иккинчи равоқда:
ω₅= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм
ω₆= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм

“B” таянчдан ўнгда:

ω₇= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм
ω₈= + 5d =
“С” таянчдан чапда:
ω₉= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм
ω₁₀= + 5d = мм > 20·16=320мм < l_an= 600 мм


8- расм. Тўр ва стерженларнинг узилиш жойларини аниқлашга доир.
5. Биринчи қават устунларини ҳисоблаш

2.5. Устунни ҳисоблаш

Ҳисобий зўриқишларни аниқлаш. Қиррали яхлит ораёпмаларнинг устунларини ҳисоблашда бош тўсин таянч кесимларининг буралишидан яхлит бириккан устунларда эгувчи моментнинг қиймати жуда кам бўлганлиги сабабли, устун шартли марказий сиқилган деб қаралади. Устуннинг ҳисоблаш схемаси 15 расмда кўрсатилган. Бунда устуннинг ораёпма билан бирикиши шарнирли, пойдеворга маҳкамланиши эса бикр деб қабул қилинади.


Доимий юкларни ҳисоблаш.
1.Плита ва пол конструкцияси огирлигидан узатиладиган доимий юк:
N= G∙А_юк = 4.016 ∙ 45.5 = 182.72 кН.
Бу ерда А_юк-устунга таъсир қиладиган юк юзаси:
А_юк= l_sb∙l_mb = 7 ∙ 6.5 = 45.5 м²
2.Ёрдамчи тўсин огирлигидан (бош тўсинга n=4та ёрдамчи тўсин ўрнашган ):

3.Бош тўсин огирлигидан (устунга n=1 бош тўсин ўрнашади):

Жами n=4 та ораёпмадан таъсир қиладиган юк:

1 қават ёпма огирлигидан узатиладиган доимий юк миқдорини ораёпмадан узатиладиган доимий юк миқдорини 80% га тенг қилиб оламиз.

4.Устун огирлигидан доимий юк миқдори:
Кўндаланг кесим ўлчамлари 0,5 ∙ 0,5 м бўлган 5 қаватдаги устунларнинг оғирлигидан:

Жами доимий юкларнинг қиймати:
N_l = N+N _ёпма +N _устун 1077,3 + 215,4+105.2 = 1397,9 кН.
Бош ва ёрдамчи тўсинлар орқали узатиладиган муваққат юкларнинг қийматлари: давомли таъсир қилувчи қисмдан ( υ_l = 12.8 кН/м²):

4 та ораёпма учун: V=663.9 ∙ 4 = 2656 кН.
Доимий ва давомли юкларнинг жами қиймати:



Қисқа вақт таъсир қилувчи қисмидан ( υ =3.2 кН/м²):

4 та ораёпма учун: 166 ∙4 = 664 кН.
Том орқали устунга таъсир қиладиган қор қоплами оғирлигидан ҳосил бўладиган муваққат юк Жиззах шаҳри учун [2] га биноан S_n0=0,5 КПа (1 туман). Устунга таъсир қиладиган ҳисобий юкни топамиз -
S=S_n ∙ γ_f ∙ γ_n∙ A _юз = 0,5 ∙ 1,4 ∙ 0,95 ∙ 45,5 = 30,2 кН.
Қисқа вақт таъсир қиладиган муваққат юкларнинг жами:
N_v = 664 + 30,2 = 694.2 кН.
Умумий юкнинг жами қиймати: N = 3733,3 + 694.2 = 4427,5 кН.


13 расм. Устунни ҳисоблашга доир


Арматура кесим юзасини танлаш

Дастлаб қабул қилинган устун кесимининг ўлчамлари текшириб кўрамиз. Бунинг учун φ = 1; μ = 0,01 қабул қилиб, қуйидаги формуладан устун кесимининг юзаси аниқлаймиз:

A_col = N/φ (R_b + μR_sc) = 4427,5/1(14.5+ 0,01 ∙ 280) = 252.3*10³ мм².
Устун кесимининг ўлчамлари - b_c = h_c =
Дастлаб қабул қилинган устун кесимининг ўлчамларини қолдирамиз, яъни b_c ∙ h_c = 0,5 ∙ 0,5 м.
Устуннинг ҳисобий узунлиги
l₀ = 0,7 ∙ (h + h₁) = 0,7 ∙ (3,3 + 0,8) = 2.87 м,
бу ерда h₁ 0=0,8 м - устун ости қисмининг баландлиги.
Устуннинг эгилувчанлиги λ_h = l₀/h_c = 2.87/0,5 = 5.74 < 20. φ = 1 қабул қилиб, устун учун дастлабки арматура юзасини топамиз:

(A_s + A_s')₁ = (N/φ - R_bA_c)/R_sc = (4427,5∙10³/1 – 14.5 ∙500∙500)/280= 2640 мм² =26,4 см² > 0,00052500=1,25 см².

4  22 АII 4  18 АII (A_s = 26,4 >25,38 cм²) арматура қабул қиламиз. Эгилувчанлиги λ_h = 5.74 доимий ва давомли юкларнинг тўлиқ юкларга нисбат
N_l /N = 3733,3/4427,5 = 0,843 ҳамда
A_si = A_s ∙ 2/8 = 26,4 ∙ 2/8 = 6,6 см² < A_s/3 = 26,4/3=8,8 см²,
(бу ерда 8 - устун кесимидаги стерженлар сони, 2-устун кесимидаги ўртасидаги стерженлар сони) қий­матларига қараб иловадаги 8 жадвалдан φ_b = 0,92; φ_sb = 0,92.

Арматура кесим юзаси
(A_s + A_s')₂ = (4427,5∙10³/0,92 – 14,5∙500∙500)/280 = 3995мм²=39,95см²



Топилган арматура юзаси бўйича: 428А-II+422А-II (A_s=39,83 см²). У вақтда A_s=(39,83-39,95)/39,95*100=0,03
Устунни жиҳозлаш учун 4 28А-II+4  22А-II стерженлар қабул қиламиз. Кўндаланг арматура учун 8 мм бўлган А-I синфли стерженлар қабул қиламиз. Кўндаланг стерженлар орасидаги масофа
(богланган синч учун)
S = 15d_min = 15 ∙ 22 = 330 мм. Унфикатсялаштириб 350 қабул қиламиз.



Бош тўсин

3 та ёрдамчи тўсин

6,4

7,4

Устунга таъсир қила­диган юк юзаси

8- расм. Устунни ҳисоблашга доир

2.7. Пойдеворни ҳисоблаш

Пойдевор синфи В 12,5 (R_bt = 0,66 МПа) бўлган бетондан тайёрланиб, синфи А-II (R_s = 280 МПа) бўлган арматурадан пайвандлаб тайёрланган тўр билан жиҳозланади. Устундан пойдеворга таъсир қиладиган юкнинг ҳисобий қиймати 5 та устундан N = 4427,5 кН, норматив қиймати эса N_f = N/γ_m = 4427,5/1,15 = 3850 кН, бу ерда γ_m = 1,15 - юк бўйича ишончлилик коэффициентининг ўртача қиймати.

Пойдеворнинг қанча чуқурликда жойлашиши грунт қатламининг музлаш чуқурлиги ва бинонинг иситилиш-иситилмаслигига боғлиқ [3].
Грунт мавсумий музлашининг норматив чуқурлиги -
d_f = d₀  = 23 ∙ 1 = 23 см,
бу ерда d₀ - M_t = 1 бўлганда музлаш чуқурлиги: суглинок ва лойлар учун d₀ = 23 см;
Грунт мавсумий музлашининг ҳисобий чуқурлиги -
d_f = d_fn ∙ K_h = 23 ∙ 0,6 = 13,8 см,
бу ерда K_h - бино иссиқлик режимининг музлаш чуқурлигига таъсири, иловада келтирилган 13-жадвалдан аниқланади.
Пойдевор жойлашишининг амалий чуқурлиги пойдеворнинг устун ости қисми баландлигини (800 мм) эътиборга олиб d_f = 1800 мм қабул қиламиз.
Пойдевор асосининг юзаси

Пойдевор марказий юкланганлиги учун унинг асоси квадрат шаклида қабул қилинади. У вақтда пойдевор асоси ўлчамлари-
м.
Пойдевор асосининг ўлчами _f= 4,6 м қабул қиламиз. Пойдевор асосининг жойлашиш чуқурлиги d_f = 1,8 м < d₀ =2 м бўлганлиги учун грунтда ҳосил бўладиган босимни аниқлаймиз ([3] адабиётнинг 3 иловасига қаранг):

Босимнинг янги аниқланган қийматига мос келадиган пойдевор ўлчамлари:
A_f = 3850/(0,246∙10³ - 20∙1,8) = 18,07 м²;
b_f =l_f=d_f  = 4,25 м.
Пойдевор асосининг ўлчами a_f = 4,3 м қабул қиламиз. У вақтда А_b=4,34,3=18,49 м².
Ҳисобий юклардан пойдевор асосидаги босим p_cf= N/A_f = 3850/18,49 = 208 кН/м². Бунда қуйидаги шарт бажарилиши керак: p_cf  R. p_cf =208 кН/м² R=370 кН/м². Шарт бажарилаяпти.
Пойдеворнинг босилиши шартидан энг кичик баландлиги-

Пойдеворнинг тўлиқ баландлиги h_f =0,8+0,05=0,85 м. Пойдеворнинг баландлигини h_f= 85 см қабул қиламиз. Пойдевор икки зинадан иборат бўлади:
Биринчи зинанинг баландлиги h₁=350 мм, иккинчи зинанинг баландлиги эса h₂=500 мм қабул қиламиз. Биринчи зинанинг баландлигини текшириб кўрамиз. Биринчи зинанинг ишчи баландлиги-


,

Биринчи зинанинг тўлиқ баландлиги - h₁ = 0,41 + 0,04 = 0,45 м.

Пойдеворни босилишига ҳисоблаймиз. Босувчи куч-
,
бу ерда
A_of = (h_cf + 2h₀)² = (0,5 + 2 ∙ 0,85)² = 4,84 м².
Пойдеворнинг босилишини қуйидаги шартдан текширамиз
,
бу ерда
b_m = 4(h_cf + h₀) = 4(0,5 + 0,85) = 5,4 м.



h_f=850

500

350

c₁=1000

c₂=2150

50

50

500

-1,80

40

810

0,00

I

I

II

II


.



II

h_cf=500

b_cf=500

b_f=4300

l_f=4300


14 расм. Пойдеворни ҳисоблашга доир.

Текширилган шарт бажарилаяпти, пойдеворнинг босилиши натижасида бузилиш содир бўлмайди .

Пойдеворни арматура билан жихозлаш учун I-I ва II-II кесимлар бўйича (16 расмга қаранг) эгувчи моментларнинг қийматларини аниқлаймиз:


Эгувчи моментларнинг кўндаланг юзалари:
A_s1 = M_I /(R_s ∙ 0,9 ∙ h₀₁) = 227,5 ∙ 10⁶/(280 ∙ 0,9 ∙ 410) = 2201 мм²;
A_sII = M_II/(R_s ∙ 0,9 ∙ h₀) = 370,1 ∙ 10⁶/ (280 ∙ 0,9 ∙ 850) = 1728 см².
Энг катта арматура юзаси A_I=22,01 см² бўйича боғланган тўр стерженларини танлаймиз. Пойдевор асосига ҳар икала йўналиш бўйича 20  12 А-II (A_s = 22.62 см²) қадами S=150 мм бўлган стерженлар қўйилади. Арматура билан жиҳозлаш коэффициенти-
μ_s = A_s/(l∙ h₀) = 22.62/(430 ∙ 85) = 0,00061 > 0,0005.
Пойдеворнинг устун ости қисми устун учун қабул қилинган 428+422 А-II арматура билан жиҳозланади ва устун арматураси билан бириктириш учун устун ости қисмидан 20d = 20 ∙ 28 = 560мм дан кам бўлмаган узунликда чиқариб қолдирилади. Кўндаланг арматуранинг диаметрини устунлардагидек 8 мм қадами эса 20d_min=2022=440 мм дан кичик, яъни S=450 мм қабул қиламиз. Пойдеворнинг устун ости қисми арматураси билан устун арматураси бириктириладиган жойда кўндаланг арматуранинг қадами S=10d_min=1022=220 мм дан кичик, яъни S=250 мм қабул қиламиз.

ХУЛОСА
Ушбу курс лойихасида биз сейсмик таъсирлар ҳисоби натижаларига боғлиқ ва боғлиқ бўлмаган, зилзилавий ҳудудларда ҳамда иқлим шароитга қараб белгиланадиган конструктив тадбирларни қўллаш асосида қуйма яхлит ва йиғма темирбетон ораёпмали саноат ва фуқаро бинолари қурилиши ва лойиҳалашнинг замонавий масалаларини ургандик Унда, асосий юк кўтарувчи синч ва конструкция элементларини танлаш, биноларнинг қуйма яхлит ва йиғма темирбетон ораёпмаларининг конструктив хавфсиз схемалари ва тузилма ечимларини таҳлил қилиш, муқобил вариантларни таққослаш, техник-иқтисодий кўрсатгичларига таянган ҳолда самарали ораёпма вариантини танлашга қаратилган аниқ мисоллар ва уларнинг ечимлари келтирилган. Ёрдамчи тўсин - материаллар эпюраси асосида, шу жумладан устун ва пойдевор ҳам сейсмик таъсирлар ҳисоби натижаларига боғлиқ ва боғлиқ бўлмаган ҳолда белгиланадиган конструктив талаблар инобадга олинган ҳолда пайвандланган ва богланган вариантларда курилмаланди. Ораёпмага сарфланадиган материал сарфи жадваллари асосида техник-иқтисодий кўрсатгичларларни келтириш билан лойиҳа иши тугатилди. Катта ҳажмидаги замонавий лойиҳалаш материали умумлаштирилди. Ҳисоблаш ва қурилмалаш учун зарур бўлган иккиламчи маълумотларни турли манбалар ва интернетдан изламасдан, тўғридан тўғри иловадан олиш, вақтни тежаш шароити яратилди. Айниқса, ишлаб чиқиладиган лойиҳалар сифатини жиддий ошириш ва уларни амалдаги стандартларга қатъий мувофиқ келишини таъминлаш, лойиҳалаш ишларини халқаро стандартлари ва йўналишларига мувофиқлилигини яхши ўзлаштиришлари ҳамда лойиҳалаш малакаси ва кўникмаларига эга бўлишларига хизмат қилади.

Фойдаланилган адабиётлар

1. КМК 2.03.01-96. Бетон ва темирбетон конструкциялар./ЎзР Давархитектқурилишқўми Тошкент, 1996 215 б.
2. КМК 2.01.07-96. Юклар ва таъсирлар./ЎзР Давархитектқурилишқўми.-Тошкент, 1996 126 б.
3. КМК 2.02.01-83. Бино ва иншоотлар заминлари./ ЎзР Давархитектқурилишқўми -Тошкент, 1998 144 б.
4. КМК 11-22-81. То шва ўзактошли қурилмалар./ ЎзР Давархитектқурилишқўми -Тошкент, 1998 106 б.
5. Строительные конструкции./Под редакцией А. М. Овечина И Р. Д. Маиляна. –М.: Стройиздат, 1974.-487 с.
6. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. /Под редакцией А. Б. Голышева.-Киев.: БудIвельник. 1985. 496 с.
7. Методическое указания к комплексному курсовому проекту №1 по железобетонным и каменным конструкциям.-Самарканд./СамГАСИ. кафедра «Строительное конструкции», 1982.-162 с.
8. Проектирование многоэтажного производственного здания. Методическое указание к выполнению курсового и дипломного проектов по дисциплине «железобетонные конструкции» (для студентов специальности ПГС). Часть 1. проектирование перекрытий.-Самарканд, СамГАСИ, кафедра «Строительное конструкции», 1985.-51с.
9. Темир-бетон конструкцияларининг элементларини чегаравий ҳолатларнинг биринчи группаси бўйича ҳисоблаш. Методик кўрсатма.-Самарқанд, СамДАҚИ, 1986.-64 бет.